DGTE BD R2 — popravljena analitična sinteza
Avtor koncepta: Bojan Dobrečevič. Status: analitični predlog STATIC; brez izvršenih programskih ali fizičnih testov. Osnova je pregled contract_epoch 2; en omejen popravek T008 po T006/T007. Naslednji epoch in hash določi broker. Popravlja se izhodna kopija crp/DGTE_BD_R2.md; izvirni viri ostajajo nespremenjeni.
Oznake: [V] navedba vira; [I] ročni račun STATIC; [P] predpostavka; [M] prihodnja meritev; [P/L] nepreverjen orientacijski pas iz splošnega znanja. Fizikalna izvedljivost neizmerjenih delov je OPEN.
V celoti prebrani viri; SHA256 so prevzeti metapodatki, brez ponovnega izračuna:
- DGTE:crp/DGTE_BD_UPGRADE_R1.md: 0927557abd623481bba39583066654f9f73b1dd4f3cfb0a620b099ff4459564b;
- DGTE:crp/DGTE_ORIGINAL_BD_2025.md: c3480fa9c05274b9e81541a12a41d68da80721c7d70244dff45b95576e3c453a;
- RHP:RHP_WORK_PROFILE_v0_2.md: c0a44296e5295ba91f74ab19a26ff2d86f7c32b992272b86f3e83aba3a1384fa.
Dodatno BD-jevo sporočilo dovoljuje izstop ob jasni sledi iz DGTE; PCM ni obvezni medij.
1. Izhodišče in temperaturna meja
R1 [V]: H=6 m, olje 870 kg/m³, vrh 0,1 bar abs, kapsula 1 kg, voda 0,400 g, zunanji volumen 0,300–2,000 L, kapsula 94/38 °C, kopeli 102/30 °C, vir/ponor 110/25 °C. Pri p(z)=10000+8534,7(6−z) Pa je vroči volumen V_h=0,000290+min(67,8/p,0,001710) m³. Hladni volumen je 0,000300 m³.
W_z=g∫[ρ_hV_h−ρ_cV_c]dz≈80 J je isto delo kot ∮p_zunanji dV. Gravitacija ni dodatno gorivo. Vodnih 1,04 kJ/cikel in razmerje 7,7 % sta idealizirana člena R1, pred konstrukcijo in izgubami.
Nujna meja za uparjanje na dnu je H<(p_sat(T_h)−p_vrh)/(ρg), brez tlačnih izgub in rezerve. Pri vseh spodnjih vrsticah uporabimo enak približek vir→kapsula 16 K [P]:
| Vir | T_h | p_sat [P] | H_max pri p_vrh=0,1 bar |
|---|---|---|---|
| 110 °C | 94 °C | 0,815 bar | 8,38 m |
| 80 °C | 64 °C | 0,239 bar | 1,63 m |
| 60 °C | 44 °C | 0,091 bar | ni pozitivne dovoljene višine |
To ni dokaz vzgona ali časa. Pri 60 °C bi p_vrh=0,05 bar dal približno 0,48 m, vendar R1-jeva hladna kapsula pri 38 °C tam ne zagotavlja krčenja; potreben je nov hladni režim ali medij. Šestmetrske številke zato veljajo za navedeno visoko temperaturno delovno točko, ne za celotno območje 60–110 °C.
2. Prednostni notranji kandidat »DGTE BD R2«
Ohranimo dvojni gravitacijski hod, dve poti, zaprte kapsule, koaksialno rekuperacijo in DC. Dodamo odprto stezo, stenj/žlebove, suhi vrh z odcejanjem, vračanje olja v izvorni krak, spodnji V1 z izpodrivnim vložkom ter R-B med končnima termičnima postajama. R-A ostane alternativa; če spreminja temperaturo med hodoma, ponovno izračunamo V(z) in delo.
Za prvi preizkus odvzema izberemo potisno vrv [P]: vsaka noga ima svojo zanko z lopaticami; kapsula jo potiska, na koncu se sprosti v postajo. Škripec prek hermetične magnetne sklopke poganja PM generator in usmernik. Vrv ne prečka obeh kopeli. Odstranimo magnet s ciklirane kože ter linearne tuljave in protiEMS kot tipalo; nadomesti ju merjenje generatorja. Seštevanje sil ne dokazuje pravilne vključitve posamezne kapsule. Izolirani magnet in reluktančni člen ostaneta primerjalni poti N-11.
Celotni C_cik vključuje meh/ovoj, stenj, nosilce in pritrdila; polnitev je obračunana v vodnem členu. Scenariji [P] so 35=24+4+7, 50=37+6+7 in 110=95+8+7 J/K. Podpornih 7 J/K ni dokaz nosilnosti. Pri približno 0,55 bar na čelnici Ø0,10 m je sila okoli 430 N. C=20 J/K ostane samo seme drugačne tanke vrečke, brez pripisanega rezultata sedanjega meha.
Zunanje volumensko razmerje 2,0/0,3≈6,7 ni samo po sebi dovoljen hod meha. Dejanska geometrija, omejevalniki, porazdelitev vode in utrujanje so OPEN; pri 70 s/cikel je okoli 4,5·10⁵ ciklov/leto.
Steza mora dopuščati obtekanje; začetni cilj A_prosto/A_kapsule≈3–5 in povprečna vleka ≤0,7 N sta [P]. Ocena 20–50 N v tesni 3-mm reži je opozorilo, ne meritev. Na začetku dviga je na voljo le okoli 2,1 N; vključevanje in obremenitev morata upoštevati lokalno silo. Hitrost 0,3–0,4 m/s ter vrenje 0,4 g v ≤3 s sta cilja, ki zahtevata meritev.
ν≤min(n_i/t_i, N/t_cikel, ν_razmikov). Pri 8 s zadrževanja potrebuje ν=1/s osem mest na vsaki omejujoči postaji; osem mest skupaj tega ne zagotavlja. Postanek vključuje tudi rekuperacijo. ε_s=0,5 zahteva ustrezen celoten UA pri dejanskem pretoku; idealno UA_eff≈νC. Stalnega UA=25 W/K ne prenašamo samodejno na večji pretok.
3. Enoten obračun in izboljšava proti R1
Računska zunanja meja: rezervoarja 110/25 °C, največ Q_max=2344 W prevzete toplote. Pri realnem viru morajo biti primerljivi še pretočni in temperaturni profili. Vgrajena izvedba šteje prirastek porabe glede na isto zanko brez DGTE; samostojna potrebuje celoten lasten proračun.
V_olje,cikel=V_zgoraj+V_spodaj. Cilj je skupaj 2–4 mL/cikel; ciljna vrstica uporablja 4 mL, ne 4 mL na prehod. Pri ρc_p≈1,74 J/(mL·K) in ΔT=72 K uporabimo 125 J/mL [P]. Predkondicioniranje na 36 K bi dalo 62,5 J/mL, vendar ga glavna tabela ne priznava. Njegovo vračanje toplote, dodatno delo in čas morajo biti zaprti brez dvojnega štetja.
Za q v kJ/cikel, C v J/K in V v mL/cikel: q=1,04+0,056C(1−ε_s)+0,125V+0,060. Q_hot=1000νq+144 W. E_DC=(80−L_meh)η_veriga; P_net=νE_DC−A(ν); η_net=P_net/Q_hot. ν je omejen tudi z (Q_max−144)/(1000q). Obvod 144 W je fiksen, ne fiksen člen na cikel. ε_s velja samo za konstrukcijsko toploto; latentnega vračanja ne priznamo.
L_meh zajema izgube pred pretvorbeno verigo. Aktivni prehodi, črpalke, vakuum in krmiljenje se štejejo enkrat v ustrezni mehanski ali pomožni postavki. Za R2 uporabimo L=8/12/12 J ter η_veriga=0,70/0,65/0,50 [P]. A=4–10 W je scenarijska predpostavka, ne izmerjena funkcija pretoka. R1 ima A=3–9 W, z R-B 4–10 W. Sistemska kontrola: Q_hot+E_import=Q_cold+E_export+ΔU.
Spodnje delovne točke [I/P] predpostavljajo zadostne druge zmogljivosti; R1 ima prvotno omejitev ν≤0,5/s, razširjeni primeri ν≤1/s:
| Pot | C; ε_s; V | q kJ | E_DC J | ν /s | Q_hot W | P_net W | η_net % |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| R1 | 50; 0; 4 | 4,40 | 36 | 0,500 | 2344 | 9–15 | 0,38–0,64 |
| R1 + R-B | 50; 0,5; 4 | 3,00 | 36 | 0,500 | 1644 | 8–14 | 0,49–0,85 |
| R1 + R-B, razširjene postaje | 50; 0,5; 4 | 3,00 | 36 | 0,733 | 2344 | 16,4–22,4 | 0,70–0,96 |
| R2 cilj | 35; 0,5; 4 | 2,58 | 50,4 | 0,853 | 2344 | 33,0–39,0 | 1,41–1,66 |
| R2 sredina | 50; 0,5; 8 | 3,50 | 44,2 | 0,629 | 2344 | 17,8–23,8 | 0,76–1,01 |
| R2 neugodno | 110; 0; 30 | 11,01 | 34 | 0,200 | 2344 | −3,2…+2,8 | −0,14…+0,12 |
R1 z R-B pri prvotnih postajah ne porabi vseh razpoložljivih 2344 W; 700 W ostane neprevzetih. Pri enakem ν=0,5/s ciljni R2 potrebuje 1434 W in daje 15,2–21,2 W neto. Zmanjšanje C skupaj z rekuperacijo prihrani 910 W; predpostavljena boljša veriga poveča E_DC za 40 %. Večjo moč pri skupnem toplotnem limitu dodatno omogoča večji pretok. To ni splošni strop koncepta ali zagotovljen faktor izboljšave.
4. Izstopna kandidata in sled
X1 parni dvig [SPECULATIVE]. Voda izpari v vročem olju, mehurčki poganjajo oljni obtok skozi hidravlični stroj, para se loči in kondenzira. Kondenzat se vrača po vodnem kraku. Opuščamo lupino kapsule, prehode, postanke, linearne tuljave in toplo–hladno rekuperacijsko steno; turbina opusti tudi načelo brez turbostrojev. Zaprta ostane celotna zanka. Sled: BD-jevo »potuje tekočina« → vodno-parna kapsula R1 → mehurček brez lupine. Prednost bi bila odstranitev ciklirane lupine in prenosa olja med kopelma; dosegljivost ostaja OPEN.
Za absolutne tlake definiramo p_ref=p_v+ρgH in dejanski p_d=p_ref−Δp_stroj−Δp_povratka. Pri H=6 m, p_v=0,1 bar je p_ref≈0,612 bar; pri Δp_stroj=0,1–0,2 bar in zanemarljivih povratnih izgubah je p_d≈0,512–0,412 bar. Pri 94 °C je RT ln(p_d/p_v)≈277–240 kJ/kg. Referenčnih 307 kJ/kg ni dovoljeno uporabiti kot dejansko delo.
P_hid=Δp_stroj·V̇_olje. ε_h=P_hid/[ṁRT ln(p_d/p_v)]. ε_ref=P_hid/[ṁRT ln(p_ref/p_v)]=ε_h·ln(p_d/p_v)/ln(p_ref/p_v). P_net=P_hidη_strojη_gen−A. Razmerje logaritmov je približno 0,78–0,90; obeh ε ne zamenjujemo.
Pogojni cilj [I/P]: pri Q_hot=2344 W in q_hot=2,82 MJ/kg je ṁ≈0,831 g/s ter referenčna moč ≈255 W. ε_ref=0,40 zahteva ≈102 W hidravlične moči: približno 10,2 L/s pri 0,1 bar ali 5,1 L/s pri 0,2 bar. Če sta hkrati η_strojη_gen≥0,60 in A≤10 W, račun da okoli 51 W neto oziroma 2,2 %. To je zahtevana skupna delovna točka, ne napoved. q_hot vključuje ogrevanje, uparjanje in toploto ekspanzije; pri drugem tlaku potrebuje ponoven račun oziroma kalorimetrijo.
Za 2 % neto je pri teh predpostavkah potreben ε_ref≈0,332–0,371 za A=4–10 W; stari prag 0,35 ni splošno zadosten. Predlagani presejalni cilj je 0,40, pod 0,15 X1 odložimo. Za druge višine prag ponovno izračunamo. Statični tlak kondenzatnega kraka okoli 0,689 bar lahko omogoči gravitacijski povratek, ne dokazuje stabilnega doziranja. Pena, emulzija, združljivost olja, NCG in dvofazni tok ostajajo OPEN; potrebna je ločena delovna zanka.
X2 stacionarni fazni motor [OPEN]. Stalno topel uparjalnik in hladni kondenzator napajata membranski ali volumetrični ekspander. Opusti potujoče kapsule, vzgon in transportni poti; sled je fazni raztezek zaprtega medija → mehansko delo → DC. Primer 0,4 g pare pri 94 °C, 0,612→0,066 bar da okoli 151 J samo izotermnega razteznega odseka in potrebuje okoli 10,3 L. To ni neto delo zaprtega cikla. Vračanje kondenzata, ventili, mrtvi volumni in trenje ostajajo v bilanci.
Dokazano najboljšega izstopa še ni. X1 izberemo za prvi poceni hidravlični preizkus; X2 ostane enakovreden kandidat za statično zaprtje cikla.
5. Primerjava z drugimi tehnologijami
Numerični rezultati DGTE pri skupni meji so v §3; X1 ima le pogojni cilj iz §4. Za druge družine ni dostavljenih meritev pri isti temperaturi, skali in pomožni porabi:
| Pot | Prejšnji orientacijski pas [P/L] | Neto pri skupni meji |
|---|---|---|
| ORC / mikro-ORC | 5–8 % večji / 2–5 % mikro | OPEN |
| TEG | 1–2 % sistemsko | OPEN |
| Stirling | 1–4 % | OPEN |
| termoakustika | približno 1–3 % | OPEN |
| kaskada | brez primerljivega pasu | OPEN |
Ti nepreverjeni pasovi niso osnova za razvrstitev, oznako FIELD, trditev o razpoložljivosti ali pariteti. Vsaka pot potrebuje svoj prevzem toplote, temperaturne padce, pretoke in vse porabnike. Kaskada šteje dejansko preostalo toploto pri njeni temperaturi, brez podvajanja vhoda. Carnotova meja pri 110/25 °C je 22,2 %, ne napoved moči. Pri enakem zajemu 2344 W alternativa preseže R1, če η_bruto>(18 W+ΔA)/2344 W; pri enaki porabi je prag 0,768 %.
6. Najcenejši naslednji koraki
Vse spodaj so prihodnji predlogi; nič ni izvedeno. - STATIC: zaprtje ciklov za 60/80/110 °C, dejanski V(z), q_hot X1/X2 in skupna pomožna bilanca. - C0a: ena kapsula v obstoječi ustrezni tlačno-podtlačni opremi, C_cik, V(T,p), histereza, začetna sila in čas vrenja s stenjem. Dodatni deli €200–800 [P]. - C0b-PTO: odprta 2-metrska steza in primerjava poti N-11 pri enaki sili/hitrosti; poleg ~7 N preveriti zagon in vključitev pri ~2,1 N. Meriti DC, izgube, zatikanje in C. €0,5–5k [P]. - M-olje: ločeno stehtati oba prenosa in njuno vsoto pri dejanskem času; cilj V_zgoraj+V_spodaj≤4 mL/cikel, skupaj z delom prestrezanja. - C0x-a: zračni dvig; približno €100–500 za 2 m pri 1 bar, vakuumska 6-metrska izvedba približno €0,5–2k [P]. Meriti tlake, pretok olja in plina, Δp_stroj ter oba ε. Za zrak uporabiti njegovo dejansko p_dV̇_g ln(p_d/p_v); zunanja energija stisnjenega zraka ni dokaz parnega neto izkoristka. - C0x-b: šele nato parni preizkus 2–3 m, 300–500 W, približno €1,5–4k [P]; izmeriti toploto, vodo v olju, penjenje in NCG. Šestmetrskih pragov ne prenesti neposredno.
Prag 2 % je projektna ambicija, ne dokazana pariteta s TEG. Celotni demonstrator sledi šele skupni napovedi iz izmerjenih komponent. TESTING=MINIMAL_REQUIRED_ONLY; tek približno 30 minut ali več in vzdržljivost zahtevata izrecno BD-odobritev. Fizične meritve niso pogoj za analitični sprejem dokumenta.
7. Nesoglasja, metoda in dostava
R1 N-1…N-10 ostanejo skupaj z meritvami M1–M5. N-11: magnet na koži / izolirano jedro / reluktančni člen / vrv; odločita C0a in C0b-PTO. N-12: X1 (Claude, SA) ↔ X2 (GPT, SB); odločita C0x in zaprt cikel X2. N-13: zaprte kapsule proti zaprti zanki brez lupine; izstop je dovoljen, prednost OPEN. N-14: 2/4/8 proti 17–30 mL, vse na celoten cikel; odloči M-olje. N-15: niša in pariteta z ORC/TEG ostajata OPEN.
Semena: tanka kovinska vrečka, R-A, 3 L omejevalnik z novim ciklom, termosifonski Rankine in PCM-hidravlika. Vrv prek obeh kopeli je odložena zaradi cikliranja in prenosa tekočine; ohrani se ideja suhega vrha. Izvedljivosti teh semen ne pripisujemo sedanji tabeli.
RHP Work je omejena analitična projekcija. Sled: PREFLIGHT; CONTRACT_AND_SOURCE_FREEZE; CONFIGURE_AND_RESERVE_CLOSEOUT; Work Divergence Prelude T001–T004; R1_FREEZE; COVERAGE_AND_COUPLING_MAP; CONTROLLED_COLLISION; REFRAMING_GATE; CRYSTALLIZE; EMPIRICIST_GATE samo STATIC. BEST_RAW kontrola ostane SA T003; SELECTION_ONLY popravi njegove predpostavke; FUSION doda vrv, X2 in skupni obračun. Primerjava je naknadna kvalitativna, brez dokaza premoči FUSION.
Popravek: VERIFY_FAIL T006/T007 → FREEZE_REPAIR_SCOPE O0001–O0006 → REPAIR T008. REVERIFY_CHANGED_PLUS_HARD_GATES in FINAL_VERIFICATION čakata ločena skeptika; graditelj ju ne nadomesti. Ugovore lahko razrešita samo avtorja po novem celotnem pregledu. IDEA_SCORE_NOT_COMPUTED; TRUE_SILENCE_UNAVAILABLE; MANUAL_DCC_CHECKLIST. Ločeni konteksti in pomožne miselne presoje niso neodvisna empirična evidenca ali SEALED izolacija.
BUILDER_TESTS_RUN: noben izvršen test; samo ročni računi STATIC. BUILDER_TESTS_NOT_RUN: EOS, programski, fizični in vzdržljivostni testi. LOCAL_ACCEPTANCE_PENDING: komponente in navedeni prototipi. Branch/commit: ni. Paket: ta izhodna datoteka; nov hash in potrditev zapisa določi broker. Lokalni CMD: type crp\DGTE_BD_R2.md. Odprto: ponovni pregled ter vse izrecno neizmerjene lastnosti.