DGTE BD R2 · XHIGH

DGTE BD R2 — nadgradnja izvirnika Bojana Dobrečeviča

Revizija T011 na osnovi contract_epoch 3; končno epoho določi listener. Analitični predlog STATIC; noben programski ali fizični test ni izveden. Koncept in avtorstvo: BD. Cilj je uporabna pretvorba odpadne toplote 60–110 °C v DC, najprej znotraj koncepta, nato z izrecno označenimi izstopi. Izvirniki ostanejo nespremenjeni.

Celotna besedila prebrana iz dostave; SHA256 so brokerski, ne ponovno izračunani: - DGTE:crp/DGTE_BD_UPGRADE_R1.md: 0927557abd623481bba39583066654f9f73b1dd4f3cfb0a620b099ff4459564b; - DGTE:crp/DGTE_ORIGINAL_BD_2025.md: c3480fa9c05274b9e81541a12a41d68da80721c7d70244dff45b95576e3c453a; - RHP:RHP_WORK_PROFILE_v0_2.md: c0a44296e5295ba91f74ab19a26ff2d86f7c32b992272b86f3e83aba3a1384fa.

Javni viri, vsi pod DGTE:crp/assets/dgte/, prav tako prebrani v celoti: - DGTE_PUBLIC_SUMMARY_20261020.json: feaf7098bbe1b9689f3687eba2778b6a2d36c058df8a6b0d9dee050dfb10053b; - DGTE_R4_PUBLIC_SELECTED_CHECKS_20261020.json: fc9ccbcc8ecd40c0e7dda06d67a5240abc1a5e2943ba9ad991b97f345d9b194f; - DGTE_RHP_SYNTHESIS_CHECKS_20261020_R1.json: 2359a7679781c943b907ea0a39c2e30b4ec1665b4af7b8a1789ad2d6c0b9a557.

Oznake: [V] navedba vira, [I] ročni račun, [P] predpostavka, [M] prihodnja meritev. Javni VL2/VP/Rankine so zmanjšani modeli, ne meritve. Njihov zgodovinski PASS ni test tega teka. Skupni EOS in avtorska sled niso neodvisna fizična potrditev; ločeni pogovori niso SEALED izolacija.

1. Izbrani osnovni kandidat: DGTE R2-0

Ohrani zaprte vodno-parne kapsule, dvojno gravitacijo, dve poti, koaksialno arhitekturo rekuperacije in DC. Izbran je za prvi prototip zaradi sledljivega obračuna. Regeneraciji osnovni račun ne pripiše prihranka: ε=0, C_cik=C_eff=20 J/K [P]. Magnet in balast sta termično izolirana od aktivne kartuše; gladek ovoj omogoča brisanje, stenj pomaga uparjanju. Dosegljivost kapacitete in nosilnosti je OPEN.

Pot ostane R1 [V/I]: H=6 m, ρ=870 kg/m³ na obeh poteh, p(z)=10000+8534,7(6−z) Pa, masa 1 kg, voda 0,4 g, V₀=0,290 L, skrčeni volumen 0,300 L, največji 2 L. Pri 94 °C je K=mRT=67,8 J in V_h=V₀+min(K/p,1,710 L).

Zgoraj sledijo hlajenje pri omejenem volumnu, kondenzacija in krčenje okoli 45,8 °C ter ohladitev na 38 °C. Spodaj sledijo segrevanje, vrenje okoli 86 °C in pregretje na 94 °C. Fazne spremembe niso premaknjene v navpična delovna hoda. Kopeli sta približno 102/30 °C, zunanji vir/ponor 110/25 °C. W_z=g∫(ρ_hV_h−ρ_cV_c)dz≈79,6≈80 J, približno 36 pri dvigu in 44 pri spustu. Dejanske gostote, histereza in tlaki prehodov zahtevajo popravek po meritvi.

[I/P] Spremenljiva toplota na cikel: q_var=1,04 kJ vode + 20·56/1000 konstrukcije + 0,25 olja + 0,06 jedra = 2,47 kJ. Prenos olja pomeni skupaj 2 mL/cikel pri približno 125 J/mL. Fiksni obvod je posebej 144 W: Q_hot=2470ν+144 W.

[P] Mehanski proračun je 8 J upora/vodil pod pogoji R1 glede statorja in vodil ter 4 J pasivnega nepovrnjenega dela prehodov: W_odjem=68 J. Električno napajanje aktuatorjev spada v P_aux; istega dela se ne odšteje ponovno. η_odjem zajame pretvorbo razpoložljivega mehanskega dela do DC; osnovna referenca je 0,5, skupni konstrukcijski cilj 0,65.

Pri K_m=8 in F_em=7,3 N je η_Cu=1−F_em/(K_m²v) približno 0,544 pri 0,25 m/s in 0,747 pri 0,45 m/s. Osnovni kandidat ostane pri 0,25 m/s. Projektni K_m≥11 da η_Cu≥0,759; preostala pretvorba približno 0,86 bi omogočila skupnih 0,65. To ni meritev. Višja hitrost z ocenjenimi 13 J upora je druga varianta, z W_odjem≈63 J. Obremenitev mora slediti lokalni sili; vroč začetek ima približno 2,1 N pred izgubami.

[P] Za obstoječo črpano oljno zanko uporabimo P_aux=2 W+ν·6 J za dodatno črpanje, podtlak, elektroniko in električni pogon prehodov. Neto P=ν·68·η_odjem−P_aux: 28ν−2 W pri 0,5 in 38,2ν−2 W pri 0,65. Samostojna enota potrebuje drug proračun.

Pri ν=0,5/s je Q_hot=1,379 kW; neto je 12,0 W (η_net≈0,87 %) pri η_odjem=0,5 oziroma 17,1 W (bruto 22,1 W, η_net≈1,24 %) pri cilju 0,65. Časovni cilj je 48 s vožnje, 13 s termičnih postankov in 9 s prehodov, skupaj 70 s; potrebnih je 35 kapsul. Štiri mesta na vsakem postanku z največ 8 s zadrževanja podpirajo največ 0,5/s. Hitrost prestopa toplote in razmiki so OPEN.

Pri 2,34 kW je zgolj toplotna meja ν=(2340−144)/2470≈0,889/s in neto ≈23 W pri 0,5 oziroma ≈32 W pri 0,65. Zahteva vsaj 63 kapsul pri 70 s ter npr. osem ustreznih mest na vsakem postanku. Osnovna izvedba ostane pri približno 12–17 W. Prihranka toplote ni dovoljeno samodejno pretvoriti v večji pretok.

Konstrukcijska sklopljenost [I/P]. Tri predpostavke osnovnega primera se po R1 (I-4, N-9) medsebojno omejujejo: C_cik=20 J/K zahteva magnet, termično ločen od kartuše; 8 J upora zahteva brezželezni ali simetrični stator ali valjčna vodila; η_odjem=0,65 pri 0,25 m/s zahteva K_m≥11, R1 pa je K_m=8 ciljal pri reži 2–5 mm z magnetom ob koži. Ročna ocena SA: za G≤0,05 W/K iz R1 pri k=0,015–0,03 W/mK in A≈0,02 m² je potrebnih 6–12 mm izolacije; pri 2 mm je G≈0,3 W/K in τ≈70–150 s, zato magnet ciklira. Polje periodičnega niza z dodatno režo Δg upada približno kot exp(−2πΔg/λ); pri λ=25–50 mm in Δg=6–12 mm ostane 5–47 %. Te ocene so odvisne od površine, materiala in magnetne geometrije in niso splošen dokaz nemožnosti (SB). Zato je osnovna referenca linearnega odjema η_odjem=0,5. Vrednost 0,65 je skupni konstrukcijski cilj s pogojem M-odjem (K_m pri dejanski reži z izolacijo) ali odjem (b) brez magneta na kapsuli, z obračunom toplotne mase, mostu in trenja nosilca. Pri vsaki spremembi C_cik se Q_hot, toplotna meja ν in število mest izračunajo znova.

Vse vrstice uporabljajo 8 J upora pod pogoji R1 (I-4); enostranski železni stator brez valjčnih vodil bi izgube povečal.

2. Kaj se izboljša in kaj ostane odprto

R1 [V]: 4,69 kJ/cikel, približno 2,34 kW pri 0,5/s, 18 W bruto in 9–15 W neto v obstoječi zanki (≈0,4–0,6 %). R2-0 pri istem pretoku porabi približno 41 % manj toplote. Pri osnovni referenci η_odjem=0,5 je neto 12 W, torej v pasu R1, vendar ob 1,379 namesto 2,34 kW; η_net se izboljša z ≈0,4–0,6 % na ≈0,87 % [I/P]. Večja električna moč zahteva boljši odjem: 17,1 W pri 0,65 in 22,2 W pri 0,8 [I/P].

Za olje velja q_var=2,22+0,125·V_olje[mL] kJ. Pri 17–30 mL in omejitvah 2,34 kW ter 0,5/s dobimo približno 17–12 W neto pri η_odjem=0,65 oziroma 12–8 W pri 0,5. Cilj 2 mL ostaja OPEN; štejeta tudi delo in obraba brisanja.

Regeneracijske alternative so R-A, R-B iz R1 in R-C: spárjene cone oljne prhe v suhem tunelu. R-C ima cilj ε=0,6–0,75 [P]; ε=N/(N+1) je idealiziran stopenjski približek. C_eff=C_cik(1−ε) velja samo za vrnjeno senzibilno toploto. Višji regenerirani neto rezultat zahteva svojo p–T–V–z pot, število in položaj con, čas, črpanje in mehansko delo. Ocena 3,6 J/cono ni univerzalna in ni vključena v osnovne 4 J. Latentne toplote ne štejemo kot samodejno vrnjene.

R-A ima odprto mešanje: Ra reda 10⁵ in disperzija približno 2χ sta opozorilna modela, ne meritvi χ ali ε. Skupni nosilec/vrv z rotacijskim generatorjem ostane alternativa linearnemu odjemu; doda toplotno maso, most, trenje in zahteva rešitev postankov. Magnetna sklopka razvija BD-jevo smer V2, ni že potrjena izvedba.

Zahteva za prehode je hidravlična izolacija, ne obvezen suhi vrh. Mokri V1: kopel A → vhod I → žep Z → izhod O → kopel B. Zaporedje (I,O) je (0,0)→(1,0)→(0,0)→(0,1)→(0,0), nikoli (1,1). Pri vrhu sta referenčna tlaka približno 10 kPa, pri dnu 61,2 kPa; dejanski razliki gostot sledita različna tlaka. Izenačevanje tlaka, puščanje in vračanje olja se obračunajo. Stalno odprta povezava lahko povzroči termosifon reda 2,6 kPa [I/P]; tok zahteva hidravlični upor. Ocene odprte zanke ne veljajo avtomatično za izolirani V1. Suhi vrh ostane alternativa.

3. Področje optimizacijskega približka

Višina določi Δp=ρgH, ne absolutnega tlaka na vrhu; 0,1 bar je izbor R1.

Za idealno paro, konstantno latentno toploto L in temperaturo T v K ter majhna Δp/p in ΔT/T vzamemo W≈ΔpΔV, Q_lat≈pΔV·L/(RT), ΔT≈RT²Δp/(Lp). p je reprezentativen absolutni tlak, R specifična plinska konstanta. Tedaj Q≈Ap+B/p, A=ΔV·L/(RT), B=C_eff·RT²Δp/L. Minimum pri p=√(B/A) da η_opt≈½√(ΔpΔV/(C_eff T)) [I]. Pokrajšanje L in R je lastnost tega modela. Pri navedenem optimumu R1 p≈0,55 bar in Δp≈0,51 bar majhna relativna sprememba ni zagotovljena. To ni splošna zgornja meja, dokaz neodvisnosti od medija ali optimalnosti vode. Integrirana pot R1 da 80/(1040+2800)≈2,1 % mehansko pred drugimi izgubami.

Tudi 3,9 % ni strop višine 6 m: je (80−12)·0,6/1040 ob zanemarjeni konstrukciji, olju, obvodu in P_aux. Ob istih zanemaritvah:

Uporabljeno je (W_z−12)η_odjem/Q_voda; dodatna toplota izotermnega raztezanja raste kot K·ln(V₂/V₁). Nespremenjenih 12 J izgub je le občutljivostna predpostavka. Večji meh zahteva novo maso, upor in čas. BD-jevih 4–8 % neto nobena določena izvedba tu ne potrjuje; splošna nedosegljivost ni dokazana.

4. Temperatura vira in drsenje

Izotermna kopel R1 pri 102 °C zahteva dovolj topel izstop vira z dodatnim temperaturnim pristopom. To ni splošna omejitev stopenjskega segrevanja. Pri drsečem viru potrebujemo kompozitni temperaturni krivulji; senzibilni del lahko uporabi hladnejši tok. Regeneracija lahko zoži uporabno drsenje.

[I/P] Primeri spremenjene kapsule pri rezervoarjih z majhnim drsenjem, ne preslikava S90-F/S60-F; masa 1 kg, V₀=0,29 L, V_c=0,30 L, V_max=2 L:

K je približno 67,8/34,2/21,2 J. Delo je ∫[min(K/p,0,001710)−0,000010]dp od p_vrh do p_dno. Lastnosti vode so približne, brez EOS preverbe. Spodnja primera potrebujeta drugačne kopeli, pristop in čas; ne dokazujeta pozitivne neto moči. Prvotna 6-metrska polnitev pri 60 °C ne velja, drugačna ni splošno izključena. Pinch za 110→70, 90→70 in 60→50 °C ter njuna nizkotemperaturna neto rezultata ostajajo OPEN.

5. Izstopi z označeno sledjo

E1a, delovni predlog pri majhni moči: voda–para v zaprtem krogu, stacionarna uparjalnik/kondenzator in batni ali membranski izpodrivnik. Sled BD: fazni medij → volumen → tlačno delo → DC. Opusti potujoče kapsule, gravitacijska hoda in koaksialno kapsulno rekuperacijo. Batna izvedba opusti odsotnost drsnih tesnil; membranska se izogne batnemu drsnemu tesnilu, ventilni sklop potrebuje pregled. Potencialna korist je manj ciklirane konstrukcije in brez prenosa olja med kopelma.

[I/P] Pri 94/38 °C, p_h≈81,5 in p_c≈6,63 kPa, 2 L delovnega volumna: (p_h−p_c)ΔV≈150 J/polnitev, para ≈0,96 g, Q≈2,4 kJ. Ob 50 % idealiziranega indiciranega dela, 0,8 do DC in 8 W pomožne porabe dobimo ≈50 W neto pri 2,34 kW toplote. Dvojno delovanje poveča tudi porabo pare. Ventili, stene, mrtvi volumen, puščanje in približno 20 L/s pred kondenzacijo so OPEN. Prednost pred izdelanimi alternativami ni potrjena.

E1b VP-TW: mirujoče zaprte fazne celice, dve banki, toplotni val in hidravlični izhod [P]; sled je BD-kapsula s potujočo tekočino. Poleg opustitev E1 opusti »brez hladiv«, saj uporablja R1233zd(E). Javni VP podpira ravnotežno računsko osnovo, ne potrjuje hitrosti, regeneracije ali konkretne izvedbe VP-TW.

E2-VL2: organska para v vodnem nosilcu. Ohrani hidrostatično pretvorbo; opusti zaprte kapsule, linearni odjem, koaksialno kapsulno rekuperacijo, »brez hladiv« in kompaktnost reference. Točke R1233zd(E), ki prestanejo nujno sito, imajo 35–40 m pri S90-F in 10 m pri S60-F [V]; druge tekočine/geometrije niso ista preverba. SA-X2 z vodno paro v olju je ločeno seme brez teh javnih številk in ohrani izbor brez organskih hladiv. Odločilni par je stena/celica proti zdrsu in izgubam nosilca.

6. Primerjalni obračun

Ovoj: Q_hot+E_uvoz=Q_cold+E_izvoz+ΔU; štejejo dodatno črpanje, hlajenje, vakuum in hranilnik. Razpoložljiva in dejansko sprejeta toplota sta ločeni. Za končni tok morajo biti enaki vhod, dovoljen izhod in tlačne izgube.

Javni S90-F: 1 MW_th, vir 90→70 °C, hladilni tok 25→30 °C, kondenzacija približno 35–36 °C, zunanja pomožna poraba 5 kW [V].

VP tabela ni model hitrosti ali naprave. Razpon 4,7–33,7 kW je približno 11–77 % izbranega Rankina; z VL2 se prekriva. Prag ≥19,2 kW ne zagotavlja prednosti pred najboljšim VL2. Pet od dvanajstih točk VL2 prestane le nujno toplotno sito, ne popolne validacije. Izkoristki in notranje temperature modelov se razlikujejo. TEG zahteva še izvedljiv izmenjevalnik; ni meritev konkretnega modula.

S60-F, 1 MW in 60→50 °C: Rankine 10,787 ter VL2 4,795 kW [V]. VP brez regeneracije pri steni 0/0,1/1 kg/L da približno 11,3/9,1/1,3 kW [I iz V]. Zato tudi splošna trditev »vedno vodi Rankine« ni podprta. Eksergiji tokov pri okolju 25 °C sta približno 155 in 91 kW [I]. Kaskada potrebuje skupni temperaturni račun; izhodov ni dovoljeno preprosto sešteti.

7. Najcenejši naslednji korak in nesoglasja

Najprej T0 brez nove opreme: skica zahtevanega hoda, površina vseh naborov, masa meha, ovoja, izolacije, magneta in pritrdil; Σm_i c_pi ter mostovi; prerez iste kartuše z izolacijo, magnetno režo, statorjem in vodili ter iz njega ocena K_m pri dejanski reži. Nato P1: ena kapsula v obstoječi ustrezni komori; kratka kalorimetrija, V(T,p), histereza, čas, tehtanje olja ter delo brisanja/prehoda. C_cik≤20 J/K in olje ≤2 mL sta cilja, ne potrjeni lastnosti. Preveriti je treba tudi stenj, NCG in materialno združljivost.

Po izidu izberemo en naslednji kratek test: odjem pri 10–60 W s K_m pri dejanski reži z izolacijo, R-C s toploto in delom con, T1 z lutko za mešanje ali E1 s p–V in merjeno toploto. Zračni dvig je za E2 le predhodno sito. EOS in kompozitne krivulje so naslednja računska preverba, ne že izvedeni testi.

Ohranjena nesoglasja: - N-R2-1: GPT 15, SB 20, Claude 25–30 J/K so cilji; SA 35–145 J/K je ocena samo meha brez magneta. Prejšnjih 55–190 je vključevalo magnet. Gladka koža ne dokazuje razteznega elementa. - N-R2-2: linearni odjem proti nosilcu/vrvi in rotacijskemu generatorju. - N-R2-3: R-A/R-B/R-C; nobena ε ni izmerjena. - N-R2-4: manj filma proti manjši lokalni ΔT; združljiva vzvoda z obračunom dela. - N-R2-5: E1a/E1b/VL2/SA-X2; ni potrjenega skupnega zmagovalca. - N-R2-6: izvirna primerjava »DGTE 4–8 % proti TEG <3 %« danes ni podprta. Po idealiziranem računu iz tabele A je TEG (≈65 W pred pomožno porabo) nad vsemi DGTE vrsticami; za obrat vrstnega reda bi moral sistemski TEG izgubiti več kot ≈23 % idealnega izhoda proti E1a, ≈51 % proti razširitvi R2 pri 0,65 in ≈74 % proti R2-0 pri 0,65 oziroma ≈82 % pri osnovni referenci 12 W (SA) [I]. Konkretni modul, izmenjevalnik in sistemski rezultat niso preverjeni (GPT); nesourced literaturni pasovi niso dokaz. - N-R2-7: drsenje vira se presoja po izvedbi, ne z univerzalno prepovedjo. - N-R2-8: SA ocenjuje, da linearni odjem z izoliranim magnetom hkrati ne doseže C_cik 20 J/K, 8 J izgub in K_m≥11 (skladni primeri ≈0,4–0,9 %); SB teh ocen ne sprejema kot splošnega dokaza nemožnosti. Odločata prerez T0 in M-odjem. R1 N-1…N-10 in izvirna S/L kontrola ostanejo v osnovnem viru; avtorstvo BD je ohranjeno.

8. Dostava

Paket: novi izhod crp/DGTE_BD_R2.md, izvorno create-only; popravlja se le njegova delovna različica. Branch/commit: ni. Specifikacija in artefakt imata isto vsebino. Nov hash in potrditev zapisa določi broker. Končni pregled opravita skeptika; graditelj ni edini preverjevalec. Ugovore razrešujeta njuna avtorja po novem pregledu.

BUILDER_TESTS_RUN: noben izvršen test; navedeni ročni računi STATIC. BUILDER_TESTS_NOT_RUN: EOS, programski in fizični testi. LOCAL_ACCEPTANCE_PENDING: kosovnica, sklopljeni magnetni in termični parametri, nosilnost, časi, regeneracija, prehodi in neto bilanca. To ni zahteva za izvedbo fizičnih testov pred sprejemom analitičnega dokumenta. TESTING=MINIMAL_REQUIRED_ONLY; LONG_TEST_GATE=EXPLICIT_BD_APPROVAL_REQUIRED; tek približno 30 minut ali več zahteva izrecno BD-odobritev. Lokalni CMD po dostavi: type crp\DGTE_BD_R2.md.