DGTE — zemljevid uporab v4
STATIC; brez izvedenih testov ali zapisa datotek. Izvirni koncept pripada Bojanu Dobrečeviču. [D] dokazano: fizične potrditve predlaganih DGTE naprav tukaj ni. [I] ročni račun; [P] predpostavka ali posredovani razvojni model; [L] literatura po spominu, nepreverjena. Zunanji dokumenti in hashi niso ponovno preverjeni. Ločeni konteksti niso neodvisna empirična evidenca ali SEALED izolacija. Konkretnih ladij/podjetij ne opisujemo.
1. Kratko za BD in merila
Prvi piloti naj bodo stacionarni. Velik motor ne zagotovi uporabnega vira: odločajo posamezen tok, T–Q, dovoljeni izstop, ure presežka, ponor, gibanje in sočasna potreba. Izpuh, plašč, olje in polnilni zrak vodimo ločeno. Hlad/voda sta alternativna produkta, katerih vrednost in dodatek DGTE zahtevata svoj primerjalnik.
Izotermni odjem zahteva T_izstop,odseka≥T_odjem+ΔT_min. Pri stalnem c_p je zajeti delež senzibilnega toka f=clip[(T_in−T_odjem−ΔT_min)/(T_in−T_out),0,1]. Kopel 102 °C iz toka 110→70 °C pri približku 3/5 K neposredno zajame 12,5/7,5 % toplote [I/P]. Preostanek lahko služi hladnejšemu predgrevanju, če je to zasnovano; pravilo ni veto za ves vir.
Neposredno toploto primerjamo tudi z zaporedno rabo. Hipotetičnih 10 kW neto elektrike+990 kW uporabne toplote proti 1000 kW toplote pri cenah 0,12/0,03 €/kWh da +0,90 €/h pred dodatnimi stroški [I/P]. Temperatura odvoda spremeni cikel: Carnotove meje pri notranjih 65/60, 65/40 in 100/60 °C so 1,48/7,39/10,72 % [I], ne napoved neto moči.
Gospodarsko sito ni fizikalni veto. Pri 0,12 €/kWh, 8000 koristnih urah in petih letih je okvir 4800 €/kW_e [I/P]. Če toplotna oprema stane c=30–100 €/kW_th in sme porabiti polovico proračuna, je η_prag=c/2400≈1,25–4,17 %. Prag raste kot 1/h; dodata se drugi CAPEX in OPEX. Polovični delež je predpostavka: 30 k€ pri 11 kW_e/MW porabi 56,8 % tega proračuna [I/P]. Ure motorja niso ure presežka ali odjema.
2. Viri in razredi
Vsi razponi tabele so orientacijski [L], ne meritve ali zagotovljen presežek. MW_th pomeni toploto navedenega sklopa, ne gredi. J=tekočinski hladilni profil približno 75–95→55–80 °C [L]; dejanski dovoljeni povratek se preveri. Kondenzacijski odsek je približno izotermen. Časi so v TISOČ h/leto.
Razredi odsekov: E>150 °C; A=100–150; B=70–100; C=45–70; Dn≤45. Referenci B/C sta 90→70/60→50 °C. M/V sta ladijska/mobilna omejitev. R1 zahteva še A_R: vir nad 105/107 °C za kopel 102 °C pri približku 3/5 K.
Ponori m/z/v=morje/zrak/voda; produkti e/c/w/p/h=elektrika/hlad/voda/črpanje/toplota. Poševnica loči tokove, katerih moči ne seštevamo samodejno.
| Vir | MW_th; profil °C | tisoč h; razred | Ponor; produkt; omejitev |
|---|---|---|---|
| Trajekti | 0,3–10; J | 2–7; B/C+M | m; e,c,h; breme, prostor |
| Križarke | 3–40; J | 6–8,5; B/C+M | m; c,w,e,h; hotelska raba |
| Kontejnerske/tovorne | 2–30; J | 5–8; B/C+M | m; e,p; servis, razred |
| Tankerji | 1–20; J | 4–8; B/C+M | m; p,h,e; tovor, požar |
| LNG ladje | 2–30; J po pogonu | 5–8; B/C+M | m; e,w; Ex, pogon |
| Vojaške, dizel | 0,3–20; J | 1–6; B/C+M | m; e,c,w; šok, redundanca |
| Vojaške, plinska turbina | 5–100; izpuh 400–600→150–250 | 1–6; E+M | m; e,c; certifikacija |
| Jedrske, tudi letalonosilke | red 100–1000; kondenzacija 25–45 | 4–8; Dn+M | m; e,c,w; majhen ΔT, integracija |
| Konvencionalni parni ladijski pogon | 10–100; kondenzacija 25–50; izpuh posebej | 1–8; Dn/C,E+M | m; e,w; uporabna para ni odpadek |
| Dizelske lokomotive | 0,3–3; J | 2–6; B/C+V | z; e,h; profil, masa, vibracije |
| Tovornjaki/avtobusi | 0,05–0,5; voda 75–100→60–85 | 1,5–5; B/C+V | z; c,e,h; pospeški, hlajenje |
| Rudarski/gradbeni stroji | 0,05–3; voda 75–100→55–85 | 1–7; B/C+V | z/v; c,e; nakloni, prah |
| Agregati stalni/rezervni | 0,05–20; J | 4–8/0,01–0,3; B/C | z/v/m; vsi; rezervni malo ur |
| Bioplinarne/KTE | 0,1–10; voda 80–95→65–80 | 6–8,5; B/C | z/v; h,c,e; proces, sezona |
| Kompresorji zraka | 0,02–10; olje 70–95→50–75, voda 30–50 | 2–8; B/C/Dn | z/v; h,e,p; 110 °C ni privzeto |
| Kompresorske postaje plina | 0,1–30; proces 60–150→35–70 | 4–8,5; A/B/C/Dn | z/v; e,p,h; Ex, padci tlaka |
| Talilnice/livarne | 1–100; voda 60–100→40–80, plini 200–800 | 3–8; E/B/C/Dn | z/v; h,c,e; šarže, prah |
| Steklarne | 5–100; plini 200–700→120–250 | 7–8,5; E/A | z/v; h,e; regeneratorji |
| Cementarne | 10–150; plini 180–400→100–200 | 5–8; E/A | z/v; h,e; sušenje, prah |
| Jeklarne | 5–200; voda 40–100→30–80, plini 200–1000 | 3–8,5; E/B/C/Dn | z/v; h,e,c; šarže, nečistoče |
| Rafinerije/kemija | 0,1–100 na tok; 60–150→35–100 | 6–8,5; A/B/C/Dn | z/v; vsi; proces, Ex |
| Industrijski odparki/para | 0,01–0,5; kondenzacija 100–120 | 3–8; A, preveri A_R | z/v; h,e; obstoječa raba |
| Pekarne | 0,02–3; plini 100–250→60–120 | 2–6; E/A/B/C | z/v; h,c; higiena, izmene |
| Pralnice | 0,02–3; voda 40–80→25–50 | 2–6; B/C/Dn | z/v; h; umazanija |
| Toplarne, povratni vod | 0,1–100 potencialnega odvzema; 40–70→30–55 | 2–5; C/Dn | z/v; h,c; ni nujno odpadek |
| Geotermija | 0,1–50; 40–120→25–70 | 7–8,76; A/B/C/Dn | z/v; h,e; reinjekcija, obloge |
| NT solar | 0,01–20; 50–100→35–75 | 0,8–2,5 ekvivalentnih; B/C/Dn | z/v; h,c; primarni vir, sezona |
| Podatkovni centri | 0,1–100; zrak 25–45, tekočina 45–70→35–55 | 7–8,76; C/Dn | z/v; h; zanesljivost |
| Strežniške sobe | 0,002–0,1; zrak 25–40→20–30 | 6–8,76; Dn | z; h; majhna moč |
| Transformatorji | 0,003–1 izgub; olje 60–90, drsenje OPEN | 7–8,76; B/C | z/v; h,e; varnost omrežja |
Motorni izpuh je ločen tok E, pri dizlih približno 250–450 °C [L]. Plinski kompresor ima lahko tudi tak pogonski vir. Pri deležih motorne bilance navesti osnovo gorivo/gred. FWG porablja del plašča; ostanek zahteva bilanco. LNG hlad je ločena eksergija; vodni sistemi potrebujejo zaščito pred zmrzovanjem.
3. Faktorizirana matrika vseh variant × virov
Za vsak tok iz §2 uporabimo temperaturni stolpec ter omejitev M/V in ponor. G=dobro ujemanje produkta; P=pogojno; P−=nizka prioriteta; N=ne za sedanji scenarij; N1=ne za prvi mobilni pilot; N€=gospodarska izločitev pri referenčnih predpostavkah, ne fizikalni veto. * pri E pomeni najprej primerjavo visokotemperaturne izrabe, nato preostanek. Stolpec C pri električnih variantah ocenjuje elektriko; DGTE-C/W sta hlad/voda. Nobena ocena ni dokaz.
| Varianta | E | A | B | C | Dn | M | V |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| R1/R2, 6 m voda | P* | P, A_R; demo | N | N | N | N1 | N1 |
| X/X1/X2 | P* | P | P, nov cikel | N | N | N1 | N1 |
| VP-TW | P* | P | P | N€; rob/črpanje P− | N | P | N1 |
| VL2 | P* | P | P, 20–40 m | N€ | N | N1 | N1 |
| Parni/fazni izpodrivnik | P* | P | P, nov cikel | N, cikel OPEN | N | P | N1 |
| Membrana v celotnem ciklu | P* | P | P, nov cikel | N, cikel OPEN | N | P | N1 |
| DGTE-C: cikel/dodatek | P*/P | G/P | G/P | P/N | N/N | P/N1 | N1/N1 |
| DGTE-W: cikel/dodatek | P*/P | G/P | G/P | P/OPEN | N/N | G/N1 | N1/N1 |
| Velika vreča, referenčni cikel | P* | P | N | N | N | N1 | N1 |
Razlogi M/V: statični nagib 15/22,5° zmanjša osno komponento za 3,4/7,6 % [I]. Primer valjanja ±22,5°, perioda 12 s, oddaljenost 15 m da ~0,16 g [I/P], ne univerzalne vrednosti. Odločajo pljuskanje, ločevanje faz, mešanje slojev, bočne sile in certifikacija; klasifikacijske kote preveriti [L]. Tudi VP/membrana potrebujeta dinamično preverbo. Pri vozilih omejujejo prostor, masa, pospeški ~0,3–0,8 g [L], vibracije in prehodnost. H=1 m je projektni primer [P]: ob isti poti volumnov delo kapsule pade 80→~13 J [I/P], ne meja vseh vozil. Vojaške ladje/letalonosilke niso prvi pilot zaradi dostopa in integracije; jedrski kondenzator je Dn, turbinski izpuh E.
R2 vključuje potisno vrv, skupni nosilec, toplotna vrata, mirujoče magnete z reluktančnim členom, prhe v suhem tunelu in stenj. Vsi podedujejo referenčno vrstico; koristi brez skupnega preračuna ne seštevamo. R-A je profil v delovnih stolpcih, R-B ločena tekočinska rekuperacija, R-C prhe. Novi tlaki/višina/medij zahtevajo nov cikel.
Sidra na MW PREVZETE toplote so neizmerjeni modeli [P], ne napoved povečave: - R1 pri 110/25 °C: 3,8–6,4 kW neto [I/P iz 9–15 W ob 2,344 kW]; ~427 enakih posod/MW kaže slabo gostoto moči, ne univerzalne meje. R2: 6–21 iz različnih ciljev. - X: vroči primeri 13–45 kW neto; B ~9–36 BRUTO, odvisno od pregretja, višine in izgub; pri MW je olje lahko reda m³/s. - VP-TW: B ~4,7–33,7 kW neto, ugodnejši primeri 19–34; C ~1,3–11. Model hitrosti manjka. - VL2: B 16–26, C ~4,8 kW neto; višina in toplotno zaprtje sta ključna. - Izpodrivnik: ~21 kW neto pri 110/25 °C [I/P]. ~9 m³/s vodne pare/MW pri 38 °C obremeni ventile/kondenzator, ne določi trde meje moči. Membrana je komponenta; drug medij potrebuje svoj račun. - Velika vreča: izhod OPEN; V^(−1/3) ne določi debeline ovoja.
Faktor 1,96 [P] je le posredovani primer izognjene elektrike pri črpanju. Primerjava zahteva isti pretok/tlačno razliko in pomožne vhode; hidravlike in elektrike istega izhoda ne seštevamo.
Primerjalniki [L]: ladje kotli/FWG/absorpcija; KTE trigeneracija; kompresorji rekuperacija; industrija para/ORC/MVR/TČ; geotermija neposredna toplota/ORC; mali DC TEG. ORC 43,7 kW/MW pri B je STATIC model [P], ne ponudba. DC ni izključna prednost, robustnost je hipoteza. VP s HFO ni vodna izvedba; celotni sistemi niso potrjeno brez elektrike/gibljivih delov.
4. Hlad in voda
Absorpcija s COP 0,5–0,75 [L/P] da 500–750 kW_c/MW. Pri COP_el=4–5 in intenzivnosti dodatnega odvoda k=0,02–0,03 kW_e/kW [P] je prihranek Q̇_c/COP_el−k·(Q̇_h−Q̇_c/COP_el), pred drugimi razlikami. Robova sta 73/171 kW_e/MW [I/P]; to je korist cikla, ne DGTE črpalke.
Primer 300 kW pogona, COP=0,65: 195 kW_c in ~31–44 kW prihranka oziroma 9,4–13,1 k€/leto pri 2500 h ter 0,12 €/kWh [I/P], pred naložbo/drugimi razlikami. Potrebna je karta pri dejanskem ponoru, orientacijsko hladilna voda ≤30–32 °C [P]. ~90 kW_c pri vročem ponoru je le občutljivostni primer. Hipotetičnih 3–7 kW prihranka črpalke/MW [L/P] lahko izniči padec COP ~0,012–0,035 [I/P]; merilo je celotna poraba pri istem hladu, ne univerzalna toleranca. Adsorpcija pri C ne potrdi mehurčne črpalke. Letna vrednost šteje dejanski odjem.
DGTE-W: ~1,5·GOR m³/h/MW [I/P]; GOR ni število učinkov in ostaja OPEN. RO/MED/MVR/FWG primerjamo pri isti kakovosti, napajalni vodi, koncentratu in elektriki. Barometrski krak odvaja tekočino, ne samodejno NCG: dn/dt=dotok−odtok. Začetno izčrpavanje in trajni odvod predvidevata vakuumsko črpalko z merjeno energijo ali ejektor z obračunanim pogonom. Posebni prihranek DGTE je OPEN.
5. Pet razvojnih kombinacij in bilance
Najprej pregled obstoječih urnih podatkov vira, ponora, rabe, potreb in cen. Prioriteta ni dokazan donos.
- VP-TW + celoletni presežek kompresorske/procesne zanke ~90→70 °C → DC/črpanje. Ena celica 1–5 kW_th v ustrezni obstoječi opremi, ~0,5–2 k€ dodatkov [P]. Meriti ponovljiv cikel, čas, toploto, akumulacijo in vse uvoze. Merilo je neto koristni izhod nad negotovostjo; masa in indicirani W/Q≥3 % sta diagnostična cilja, ne alternativni dokaz. Indicirano delo ni neto DC. Tveganja: stena, regeneracija, počasnost, utrujanje.
- X + neporabljeni odparki ~110–120 °C → DC. C0x: vakuumska kolona 2–3 m, ~0,5–4 k€ [P], pri merjenem projektnem tlačnem razmerju ~4–6. Atmosferski vrh ni enakovreden. Meriti plinski dovod in hidravlično delo; η_dviga≥0,3 je razvojni cilj. Nato ločeno uparjanje/pregretje, pena in NCG. Zrak ne potrdi parnega cikla. Tveganje: zdrs in pomožne izgube.
- DGTE-C + poletni presežek bioplinarne/KTE → klimatizacijski hlad. Najprej karta ponora; nato zamenljiva mehurčna/mehanska cirkulacija na 2–5 kW_c [P]. Meriti tri toplotne tokove in vso elektriko. Merilo: dodatni prihranek nad negotovostjo pri istem produktu. Tveganje: COP/kristalizacija.
- DGTE-W + obalna industrija/stalni otoški agregat s presežkom 70–90 °C → procesna voda. Najprej analiza vode/primerjalnik; en učinek 5–10 kW_th, orientacijsko 7,5–15 L/h pred izgubami [I/P]. Meriti produkt, kakovost, kg/kWh, koncentrat, NCG in elektriko. En učinek ne potrdi večučinskega GOR. Tveganje: RO/MED ugodnejši.
- R1/R2 + stacionarni procesni oljni presežek A_R → mali DC/demonstrator. Ena kartuša z dejanskimi nosilci, ~200–800 € dodatkov ob ustrezni opremi [P]. Meriti C_cik, V(T,p), lokalno silo, histerezo, čas in prenos olja; preveriti tudi učinek bata v tesni stezi. Šestmetrski stolp ni prvi korak.
Vse bilance spodaj so v MOČEH: Q̇/P v W, ṁ v kg/s, h v J/kg, dU/dt v W: - Splošno: ΣQ̇_in+P_imp+Σṁh_in=ΣQ̇_out+P_exp+Σṁh_out+dU/dt. - Zaprt motor: Q̇_hot+P_imp=Q̇_cold+P_exp+dU/dt. - Hladilnik brez delovnega izvoza: Q̇_pogon+Q̇_hlad+P_imp=Q̇_odvod+dU/dt. Pri zanemarljivem uvozu/akumulaciji je 1000+500=1500 kW [I]. - Odprti destilator: Q̇_pogon+P_imp+ṁ_n h_n=Q̇_odvod+ṁ_d h_d+ṁ_k h_k+dU/dt; n/d/k so napajalna voda/destilat/koncentrat. Druge relevantne snovne tokove dodamo po splošni enačbi.
Po potrebi dodamo kinetične/višinske tokove in akumulacijo. Iste energije ne štejemo dvakrat. Energijska oblika zahteva integracijo vseh členov čez isti interval: 1 kW v 10 s je 10 kJ [I]. Poročamo negotovost in spremembo hranilnikov. Načrti niso izvedeni testi ali dovoljenje za izvajanje/nakup.
6. Izločitve, nesoglasja in dostava
Prvi izbor izloči vozila, vojaške ladje/letalonosilke, gravitacijski ladijski pilot pred kopenskim dokazom, sedanji 6 m vodni cikel pri prenizki temperaturi, elektriko iz C po referenčnem situ, tokove blizu ponora, rezervne agregate z malo urami in hlad/vodo brez odjema. Geotermija/solar/povratni vod niso samodejno brezplačni odpadni viri. Vroče tokove najprej primerjamo z obstoječo izrabo. To niso univerzalne prepovedi novih zasnov.
Kabine v talilnicah so pogojne po preverbi vodnega ponora; primerjalnik je električna klima. LiBr/voda ni izvedba za −20 °C, univerzalna meja vira za vse sorpcijske cikle ni dokazana. Polnilni zrak zahteva procesni/kondenzacijski pregled. Ladijski C/W primerjamo z absorpcijo/FWG, dinamiko in klasifikacijo.
Ohranjena nesoglasja: elektrika/hlad/voda; kapsule/stacionarne celice; S/L kontrola/voda–para; linearni/skupni odjem; masa/magnetna sklopitev; R-A/R-B/R-C; velika vreča/nosilnost; kopenski/ladijski začetek; fizikalna možnost/gospodarsko sito. SB ne zagovarja brezpogojnega prvenstva C. η_max≈½√(ΔpΔV/(C·T)) brez potrjene domene ni univerzalni filter. Skupna mnenja ne nadomestijo meritev.
TESTING=MINIMAL_REQUIRED_ONLY. Pričakovano trajanje približno 30 minut ali več zahteva izrecno BD-odobritev. Nepričakovano dolg test ustaviti in označiti LOCAL_ACCEPTANCE_PENDING. Serije niso avtomatično odobrene; fizični testi niso pogoj analitičnega sprejema. Končni pregled ne sme biti samo avtorjev.
Spremenjeno: v4, zgoščena vsebina in skladne bilance. Branch/commit/paket: ni. BUILDER_TESTS_RUN: noben izvršen test; ročni STATIC pregled. BUILDER_TESTS_NOT_RUN: zunanji, programski in fizični testi. LOCAL_ACCEPTANCE_PENDING: podatki lokacij in prihodnje meritve. CMD za izhodišče: odprite DGTE BD R1. Odprto: preverjeni razponi, komponente, gospodarnost in končni pregled.