BD × AI LAB / DGTE

DGTE

Double-Gravity
Thermoelectric Engine.Dvojna gravitacija.
Toplota v enosmerni tok.

The original capsule engine by Bojan Dobrečevič, followed by GPT’s development branches and Claude’s independent DGTE-MV proposal. Three contributions, each with its own drawings and assumptions.Izvirni kapsulni motor Bojana Dobrečeviča, nato GPT-jeve razvojne veje in Claudov neodvisni predlog DGTE-MV. Trije prispevki, vsak s svojimi skicami in predpostavkami.

Start with the originalZačni z izvirnikom ↓DGTE-MV ↗

01 / BOJAN DOBREČEVIČ · 2025

The original DGTE.Izvirni DGTE.

The original page content restored; the present visual design is retained.Obnovljena vsebina izvirne strani; sedanji spletni izgled je ohranjen.

Double-Gravity Thermoelectric Engine — Low-Grade Heat to DCToplotni motor z dvojnim delovanjem gravitacije — nizkotemperaturna toplota v DC

Gravity does all the work — twice. Hot capsules become lighter than the surrounding fluid: gravity pushes the fluid down, the capsule rises. Cold capsules become heavier: gravity pulls them down directly. One force, two strokes, continuous DC. A co-axial recuperator couples the columns with target effectiveness ε ≥ 0.90. No turbomachinery. No refrigerants. No moving seals in the thermal path.

ABSTRACT

DGTE is a double-gravity heat engine. The name says what it does: gravity acts twice per cycle. When a sealed capsule is heated, its density drops below the surrounding fluid — gravity pulls the fluid down, displacing the capsule upward. When the capsule cools, its density rises above the fluid — gravity pulls the capsule down directly. Same force, two directions, two power strokes. Segmented linear coils harvest electromagnetic energy from both strokes — no turbines, no pistons, no refrigerants. A full-height annular counter-current recuperator couples the HOT and COLD columns with target effectiveness ε ≥ 0.90, recovering heat that would otherwise be lost.

Two crossover variants are formalised: V1 (rotary airlocks, baseline — proven mechanics, 9/10 confidence) and V2 (magnetic coupling, R&D — higher long-term upside, 5/10 confidence). The architecture accepts both as swappable cartridges. Pilot acceptance targets: net efficiency η = 4–8% at 90–120/20–30 °C, duty factor φ ≥ 0.85, availability ≥ 99% over 30 days, parasitics ≤ 100W, zero crossover-attributable jams.

Best-fit sources: industrial waste heat (compressor oil coolers, CIP/pasteurisation), low-enthalpy geothermal, solar-thermal, district heat. FOAK economics: €40–80k/kWₑ with 12–18 year payback at €0.20/kWh; volume targets €10–15k/kWₑ with 3–5 year payback at high tariffs. The system trades peak thermodynamic efficiency for simplicity, safety, availability, and direct DC output.

Conceived, designed, and authored by Bojan Dobrečevič with AI teamwork (ChatGPT, Claude, Gemini, DeepSeek). The recuperation architecture was seeded by a human insight — "capsules don't traverse the exchanger; fluid does" — and elaborated through multi-LLM iteration into the co-axial annular design adopted as baseline.

Gravitacija opravi vse delo — dvakrat. Tople kapsule postanejo lažje od okoliške tekočine: gravitacija potisne tekočino navzdol, kapsula se dvigne. Hladne kapsule postanejo težje: gravitacija jih neposredno vleče navzdol. Ena sila, dva hoda, neprekinjen enosmerni tok. Koaksialni rekuperator povezuje stolpca s ciljno učinkovitostjo ε ≥ 0.90. Brez turbostrojev. Brez hladiv. Brez gibljivih tesnil v toplotni poti.

Povzetek

DGTE je toplotni motor z dvojnim delovanjem gravitacije. Ime pove, kaj počne: gravitacija deluje dvakrat na cikel. Ko se zaprta kapsula segreje, njena gostota pade pod gostoto okoliške tekočine — gravitacija vleče tekočino navzdol in izpodrine kapsulo navzgor. Ko se kapsula ohladi, njena gostota naraste nad gostoto tekočine — gravitacija jo neposredno potegne navzdol. Ista sila, dve smeri, dva delovna hoda. Segmentirane linearne tuljave zajemajo elektromagnetno energijo pri obeh hodih — brez turbin, batov in hladiv. Obročasti protitočni rekuperator po celotni višini povezuje TOPLI in HLADNI stolpec s ciljno učinkovitostjo ε ≥ 0.90 ter vrača toploto, ki bi se sicer izgubila.

Formalizirani sta dve izvedbi prehodov: V1 (rotacijske zapore, osnovna izvedba — preizkušena mehanika, zaupanje 9/10) in V2 (magnetna sklopka, raziskovalna smer — večji dolgoročni potencial, zaupanje 5/10). Arhitektura sprejme obe kot zamenljiva vložka. Pilotni cilji za sprejem: neto izkoristek η = 4–8% pri 90–120/20–30 °C, faktor delovanja φ ≥ 0.85, razpoložljivost ≥ 99% v 30 dneh, lastna poraba ≤ 100W, nič zastojev zaradi prehodov.

Najprimernejši viri: industrijska odpadna toplota (hladilniki olja kompresorjev, CIP/pasterizacija), nizkoentalpijska geotermija, sončna toplota in daljinsko ogrevanje. Ekonomika prve izvedbe FOAK: €40–80k/kWₑ z vračilno dobo 12–18 let pri €0.20/kWh; cilji serijske izdelave €10–15k/kWₑ z vračilno dobo 3–5 let pri visokih tarifah. Sistem zamenjuje najvišji termodinamični izkoristek za preprostost, varnost, razpoložljivost in neposredni enosmerni izhod.

Zamisel, zasnovo in avtorstvo je prispeval Bojan Dobrečevič ob skupinskem delu z AI (ChatGPT, Claude, Gemini, DeepSeek). Rekuperacijska arhitektura izhaja iz človeškega uvida — »kapsule ne potujejo skozi izmenjevalnik; potuje tekočina« — ki se je skozi večmodelno iteracijo razvil v koaksialno obročasto osnovno zasnovo.

4–8%Net efficiencyNeto izkoristek

≥0.90Recuperator εRekuperator ε

≥0.85Duty factor φFaktor delovanja φ

≥99%30-day availability30-dnevna razpoložljivost

DCDirect outputNeposredni izhod

Original targets · see the historical model in chapter 3 and the later assessments below.Prvotni cilji · glej zgodovinski model v 3. poglavju in poznejši presoji spodaj.

BD · Original coaxial DGTE: central hot riser, cold return annulus, full-height recuperator, two capsule crossovers and induction coils. Conceptual 3D sketch.BD · Izvirni koaksialni DGTE: osrednji topli kanal, hladni povratni obroč, rekuperator po višini, dva prehoda kapsul in indukcijske tuljave. Konceptualna 3D skica. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

BD · Original coaxial DGTE: central hot riser, cold return annulus, full-height recuperator, two capsule crossovers and induction coils. Conceptual 3D sketch.BD · Izvirni koaksialni DGTE: osrednji topli kanal, hladni povratni obroč, rekuperator po višini, dva prehoda kapsul in indukcijske tuljave. Konceptualna 3D skica. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

BD / DGTE · ORIGINAL ARCHITECTURE · IZVIRNA ARHITEKTURA · 01 / THE WHOLE MACHINECELOTNA NAPRAVA

Understand the route.
Then read the details.Najprej razumi pot.
Nato razišči podrobnosti.

A proposed co-axial vessel: the hot leg sits inside the cold return annulus. Transfers close the route at both ends.Predlagana koaksialna posoda: topli kanal je znotraj hladnega povratnega obroča. Prehoda na obeh koncih skleneta pot.

01 · Proposed co-axial cycle. Not to scale; motion and pickup positions are conceptual.01 · Predlagani koaksialni cikel. Ni v merilu; gibanje in položaji tuljav so konceptualni. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

01 · Proposed co-axial cycle. Not to scale; motion and pickup positions are conceptual.01 · Predlagani koaksialni cikel. Ni v merilu; gibanje in položaji tuljav so konceptualni. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

The energy comes from a hot–cold gradient. Gravity and buoyancy convert that input into motion. They are not additional fuel. Magnets passing coils induce voltage; rectification supplies a DC bus.Energijo dovaja temperaturna razlika. Gravitacija in vzgon ta vhod pretvarjata v gibanje. Nista dodatno gorivo. Magneti pri prehodu skozi tuljave inducirajo napetost; usmerjanje napaja enosmerno vodilo.

BD / DGTE · ORIGINAL ARCHITECTURE · IZVIRNA ARHITEKTURA · 02 / THE CRITICAL COMPONENTKLJUČNI SESTAVNI DEL

What actually changes
inside the capsule?Kaj se v kapsuli
dejansko spremeni?

The thermal material is only useful if its response changes the capsule’s external displacement enough to reverse buoyancy in the actual bath.Toplotno odzivni material je uporaben le, če njegov odziv dovolj spremeni zunanji izpodriv kapsule, da se vzgon v dejanski kopeli obrne.

02 · Capsule sketch: a compliant envelope is a candidate mechanism. Its shape and performance require testing. — BD · PCM capsule and compliant bladder from the original design. Schematic only; external volume and buoyancy require measurement.BD · PCM kapsula in podajni mehur iz izvirne zasnove. Samo shema; zunanji volumen in vzgon zahtevata meritev.

02 · Skica kapsule: podajna ovojnica je kandidatni mehanizem. Oblika in delovanje zahtevata poskus. — BD · PCM capsule and compliant bladder from the original design. Schematic only; external volume and buoyancy require measurement.BD · PCM kapsula in podajni mehur iz izvirne zasnove. Samo shema; zunanji volumen in vzgon zahtevata meritev.

The first missing measurement: fixed sealed mass m, external volume V(T,p), bath density, force under generator loading, and repeatability. Melting PCM inside a perfectly rigid shell does not by itself change the mass-to-displaced-volume ratio.Prva manjkajoča meritev: stalna zaprta masa m, zunanji volumen V(T,p), gostota kopeli, sila pri generatorski obremenitvi in ponovljivost. Taljenje PCM v popolnoma togi lupini samo po sebi ne spremeni razmerja med maso in izpodrinjenim volumnom.

BD / ORIGINAL TEXTIZVIRNO BESEDILO

The original ten chapters.Izvirnih deset poglavij.

DGTE BD R1 · original concept upgrade (LOOP CLI, 24 October 2026)DGTE BD R1 · nadgradnja izvirnika (LOOP CLI, 24. 10. 2026) ↗ Round 2 / R2 · MAX + XHIGHKrog 2 / R2 · MAX + XHIGH → DGTE use-case mapDGTE · zemljevid uporab → DGTE open research synthesisDGTE · sinteza prostega raziskovanja →

How It WorksKako deluje

DGTE exploits gravity twice. A capsule heated in the HOT column becomes less dense than the bath fluid — the fluid sinks under gravity, and the capsule is displaced upward. At the top, it crosses to the COLD column, cools, becomes denser than the fluid — and gravity pulls it straight down. Both motions pass through segmented coils that generate electricity. Two strokes, one force. Gravity is both the piston and the return spring.

The 12-Step Capsule Loop

Preheat loops to setpoints; baseline ε
Prime and degas; verify Δp
Start crossovers — bottom airlock feeds HOT column
HOT ascent → power generation (stroke 1)
HOT→COLD crossover at top
COLD descent → power generation (stroke 2)
COLD→HOT crossover at bottom
Spacing control via back-EMF timing
Throughput ramp to achieve φ_duty ≥ 0.85
Steady run — hold C_r ∈ [0.6, 1.0]
De-rate on ε/Δp drift
Orderly stop — cool; log ε, Δp

Co-Axial Vessel Architecture

Central HOT riser and annular COLD downcomer separated by a full-height annular recuperator wall. Crossovers at top and bottom complete the capsule loop. The recuperator is not a separate unit — it IS the wall between the columns, transferring heat continuously via counter-current flow.

Key Physics

F_net = (ρ_bath − ρ_capsule) · V · g → gravity on the density difference drives both strokes

F_drag = ½ · C_D · ρ_bath · A · v² → design v ≤ 0.4 m/s in coil zones

ε_recup = [1 − exp(−NTU(1−C_r))] / [1 − C_r · exp(−NTU(1−C_r))]

P_net = η_gen · P_gross − P_parasitic → direct DC output

DGTE izkorišča gravitacijo dvakrat. Kapsula, segreta v TOPLEM stolpcu, postane manj gosta od tekočine kopeli — tekočina zaradi gravitacije tone, kapsulo pa izpodrine navzgor. Na vrhu preide v HLADNI stolpec, se ohladi in postane gostejša od tekočine — gravitacija jo potegne naravnost navzdol. Obe gibanji potekata skozi segmentirane tuljave, ki proizvajajo elektriko. Dva hoda, ena sila. Gravitacija je hkrati bat in povratna vzmet.

Pot kapsule v 12 korakih

Predgrej kroga na nastavljeni temperaturi; določi izhodiščni ε
Napolni in razplini; preveri Δp
Zaženi prehode — spodnja zapora podaja kapsule v TOPLI stolpec
TOPLI dvig → proizvodnja elektrike (hod 1)
Prehod TOPLO→HLADNO na vrhu
HLADNI spust → proizvodnja elektrike (hod 2)
Prehod HLADNO→TOPLO na dnu
Krmiljenje razmika s časovnim odčitavanjem protielektromotorne napetosti
Povečevanje pretoka do φ_duty ≥ 0.85
Ustaljeno delovanje — vzdržuj C_r ∈ [0.6, 1.0]
Zmanjšaj obremenitev ob odmiku ε/Δp
Urejena zaustavitev — ohladi; zabeleži ε, Δp

Koaksialna arhitektura posode

Osrednji TOPLI dvižni kanal in obročasti HLADNI povratni kanal ločuje obročasta rekuperacijska stena po celotni višini. Prehoda na vrhu in dnu skleneta kapsulno zanko. Rekuperator ni ločena enota — JE stena med stolpcema, ki s protitokom neprekinjeno prenaša toploto.

Ključna fizika

F_net = (ρ_bath − ρ_capsule) · V · g → gravitacija na razliko gostot poganja oba hoda

F_drag = ½ · C_D · ρ_bath · A · v² → projektiraj v ≤ 0.4 m/s v območjih tuljav

ε_recup = [1 − exp(−NTU(1−C_r))] / [1 − C_r · exp(−NTU(1−C_r))]

P_net = η_gen · P_gross − P_parasitic → neposredni enosmerni izhod

Variants — V1 Rotary vs V2 Magnetic vs V3 Dry-PorchRazličice — V1 rotacijska, V2 magnetna, V3 suhi prehod

Aspect	V1 Rotary (baseline)	V2 Magnetic (R&D)	V3 Dry-Porch
Confidence	9/10	5/10	contextual
Crossover	Fully-wetted rotary airlocks	Wet-tolerant magnetic coupling	Gas-phase dry tunnels + N₂ puffs
Moving parts	Rotating seals/bearings	None through pressure boundary	Valves + pneumatics
Parasitics	5–15W per airlock	Potentially lower	N₂ + ventilation
Recuperator ε	≥ 0.90 (counter-current)	≥ 0.90 (counter-current)	≈ 0.70 (regenerative)
Dev risk	Low (COTS mechanics)	High (novel physics)	Medium
Long-term upside	7/10	9/10	Limited

Decision: Proceed to pilot with V1 as baseline. Develop V2 under gates. Design crossover interface as swappable cartridges to enable future V2 field trials without re-shelling the vessel.

V2 R&D Gates (must pass before integration)

Torque & slip ≥ 2× worst-case with zero slip over 10⁶ cycles in hot oil
Fouling tolerance + CIP recovery
Thermal/EMI compatibility
Δp transient integrity
Deterministic transfer latency compatible with spacing and φ_duty

Vidik	V1 rotacijska (osnova)	V2 magnetna (razvoj)	V3 suhi prehod
Zaupanje	9/10	5/10	odvisno od konteksta
Prehod	Popolnoma omočene rotacijske zapore	Magnetna sklopka za mokro okolje	Suhi plinski predori + sunki N₂
Gibljivi deli	Vrteča se tesnila/ležaji	Brez prehoda skozi tlačno mejo	Ventili + pnevmatika
Lastna poraba	5–15W na zaporo	Potencialno nižja	N₂ + prezračevanje
Rekuperator ε	≥ 0.90 (protitočni)	≥ 0.90 (protitočni)	≈ 0.70 (regenerativni)
Razvojno tveganje	Nizko (standardna mehanika)	Visoko (nova fizika)	Srednje
Dolgoročni potencial	7/10	9/10	Omejen

Odločitev: nadaljuj s pilotom V1 kot osnovo. V2 razvijaj po merilih napredovanja. Vmesnik prehodov zasnuj kot zamenljiva vložka, da bodo poznejši terenski poskusi V2 mogoči brez zamenjave posode.

Razvojna merila V2 (obvezna pred integracijo)

Navor in zdrs ≥ 2× najslabši primer, brez zdrsa v 10⁶ ciklih v vročem olju
Toleranca oblog + obnovitev s CIP
Toplotna/EMI združljivost
Odpornost proti prehodnim pojavom Δp
Deterministična zakasnitev prenosa, skladna z razmikom in φ_duty

Physics & ModelsFizika in modeli

Thermodynamic Model

Ideal ceiling: η_C = 1 − T_c/T_h. Net efficiency accounts for recuperator effectiveness, duty factor, generation efficiency, geometry, and parasitics:

η_net ≈ (α · η_C) · f_hx(ε, C_r) · φ_duty · η_gen · χ − P_par/Q̇_in

Where α ≈ 0.30 captures non-HX irreversibilities, η_gen ≈ 0.8–0.9, P_par/Q̇_in ≈ 0.2–0.35%.

Worked Example — V1 at 110/25 °C

Parameter	Value
Carnot efficiency η_C	22.17%
Usable fraction f_hx (ε=0.90)	0.96
Duty factor φ	0.86
Generation efficiency η_gen	0.85
Irreversibility factor α	0.30
Gross η	~4.9%
Parasitic deduction	−0.25%
Net η	~4.6%

With ε → 0.92 and geometry factor χ = 1.02, net approaches 5.5–6.0%.

Sensitivity (Tornado)

Most sensitive: ε → f_hx (strongest lever), then φ_duty, then η_gen, then P_par. A 2%-point improvement in ε yields +0.2–0.3 %-point η_net.

Capsule Inversion Dwell

τ_th = C_cap / (h · A_s) → t_inv ≈ τ_th · ln[(T₀ − T_b)/(T* − T_b)]

Rule: t_inv ≤ 0.10 · t_s and t_× ≤ 0.05 · t_s → φ_duty ≥ 0.85

Termodinamični model

Idealna meja: η_C = 1 − T_c/T_h. Neto izkoristek upošteva učinkovitost rekuperatorja, faktor delovanja, izkoristek generatorja, geometrijo in lastno porabo:

η_net ≈ (α · η_C) · f_hx(ε, C_r) · φ_duty · η_gen · χ − P_par/Q̇_in

Pri tem α ≈ 0.30 zajame nepovratnosti zunaj izmenjevalnika, η_gen ≈ 0.8–0.9, P_par/Q̇_in ≈ 0.2–0.35%.

Računski primer — V1 pri 110/25 °C

Parameter	Vrednost
Carnotov izkoristek η_C	22.17%
Uporabni delež f_hx (ε=0.90)	0.96
Faktor delovanja φ	0.86
Izkoristek generatorja η_gen	0.85
Faktor nepovratnosti α	0.30
Bruto η	~4.9%
Odbitek lastne porabe	−0.25%
Neto η	~4.6%

Ko ε → 0.92 in geometrijski faktor χ = 1.02, se neto izkoristek približa 5.5–6.0%.

Občutljivost (tornado)

Največja občutljivost: ε → f_hx (najmočnejši vpliv), nato φ_duty, η_gen in P_par. Izboljšanje ε za 2 odstotni točki pomeni +0.2–0.3 odstotne točke η_net.

Zadrževanje za obrat vzgona kapsule

τ_th = C_cap / (h · A_s) → t_inv ≈ τ_th · ln[(T₀ − T_b)/(T* − T_b)]

Pravilo: t_inv ≤ 0.10 · t_s in t_× ≤ 0.05 · t_s → φ_duty ≥ 0.85

Controls & InstrumentationKrmiljenje in instrumentacija

Primary KPIs (Real-Time)

ε_recup ≥ 0.90 — from RTD ladders + flowmeters
φ_duty ≥ 0.85 — from back-EMF timestamps
t_inv ≤ 0.10 · t_s — inversion dwell budget
Carry-over < 0.5% — dye-trace verification
Availability ≥ 99% — 30-day continuous

State Machine

COLD_START → WARM_THROUGH → RAMP → STEADY ↔ PART_LOAD → CIP/SERVICE. Fault path: FAULT_LATCHED ↔ JAM_CLEAR → RAMP. Transitions tied to ε, φ, Δp, STO, carry-over.

Loop Hierarchy

Level	Loop	Actuator	Rate
Inner	Spacing PI (sensorless back-EMF)	Throughput & crossover rate	≤5% /s
Middle	Δp PID with feedforward	Pump VFD	~3 t_h
Outer	ε guard + ΔT ladder monotonicity	Maldistribution routine	Minutes

Sensorless Position Tracking

Back-EMF zero-crossing and peak timing from each coil segment provides capsule position and velocity without physical sensors. Controller maintains target spacing t_s and φ_duty. This is the same principle as DCC — the system reads its own electrical signature.

Glavni kazalniki (v realnem času)

ε_recup ≥ 0.90 — iz verig RTD in merilnikov pretoka
φ_duty ≥ 0.85 — iz časovnih oznak protielektromotorne napetosti
t_inv ≤ 0.10 · t_s — proračun časa obrata vzgona
Prenos tekočine < 0.5% — preverjanje z barvilom
Razpoložljivost ≥ 99% — 30 dni neprekinjeno

Stroj stanj

COLD_START → WARM_THROUGH → RAMP → STEADY ↔ PART_LOAD → CIP/SERVICE. Pot napake: FAULT_LATCHED ↔ JAM_CLEAR → RAMP. Prehodi so vezani na ε, φ, Δp, STO in prenos tekočine.

Hierarhija zank

Raven	Zanka	Aktuator	Hitrost
Notranja	PI razmika (protielektromotorna napetost brez tipal)	Pretok in hitrost prehodov	≤5% /s
Srednja	PID Δp s predukrmiljenjem	Frekvenčni pogon črpalke	~3 t_h
Zunanja	Zaščita ε + monotonost temperaturne lestve	Postopek za neenakomerno porazdelitev	Minute

Sledenje položaju brez tipal

Prehodi protielektromotorne napetosti skozi ničlo in časovni položaji vrhov v vsakem segmentu tuljave določajo položaj in hitrost kapsule brez fizičnih tipal. Krmilnik vzdržuje ciljni razmik t_s in φ_duty. To je isto načelo kot DCC — sistem bere svoj električni podpis.

Test Protocols & Decision GatesPreizkusni protokoli in merila odločanja

Test	Goal	Acceptance
D2 — ε-Ladder	Verify recuperator performance	ε ≥ 0.90 at design; ≥ 0.88 at −20% throughput; ladder monotone
D3 — Duty & Dwell	φ_duty ≥ 0.85	4h continuous; t_inv ≤ 0.10·t_s; jitter σ < 0.2·t_×
D4 — Carry-Over	Bound cross-contamination	< 0.5% per transfer (dye-trace)
D5 — Parasitics	Confirm P_par/Q̇_in	0.2–0.35% (V1/V2); DC cross-check ±1%
D6 — Availability	30-day continuous	≥ 99%; faults recover within 10 min to ≥95% baseline
D8 — V1 Rotary	Rotor performance	Torque map; jam-clear ≤ 3 cycles; carry-over across ±20% throughput
D9 — V2 Magnetic	Coupling & EMI	Slip ≤ 20°; spur < −60 dBV; equivalence to V1 on all KPIs
D10 — CIP Recovery	Fouling recovery	Post-CIP ε within −1 %-pt; Δp within +5%

Executive rule: D2–D6 + D8 pass → V1 baseline qualified. Additionally D9 passes with no regressions → V2 pilot authorised. V3 remains non-baseline unless D7 shows compelling site-specific advantages.

Preizkus	Cilj	Sprejem
D2 — ε-lestev	Preveri rekuperator	ε ≥ 0.90 pri projektnem pretoku; ≥ 0.88 pri −20% pretoka; monotona lestev
D3 — delovanje in zadrževanje	φ_duty ≥ 0.85	4h neprekinjeno; t_inv ≤ 0.10·t_s; trepetanje σ < 0.2·t_×
D4 — prenos tekočine	Omeji navzkrižno onesnaženje	< 0.5% na prehod (barvilo)
D5 — lastna poraba	Potrdi P_par/Q̇_in	0.2–0.35% (V1/V2); navzkrižna kontrola DC ±1%
D6 — razpoložljivost	30 dni neprekinjeno	≥ 99%; odprava napak v 10 min do ≥95% izhodišča
D8 — V1 rotacijska	Delovanje rotorja	Mapa navora; odprava zastoja ≤ 3 cikli; prenos tekočine pri ±20% pretoka
D9 — V2 magnetna	Sklopka in EMI	Zdrs ≤ 20°; motilna komponenta < −60 dBV; enakovrednost V1 pri vseh kazalnikih
D10 — obnovitev s CIP	Odprava oblog	Po CIP je ε znotraj −1 odstotne točke; Δp znotraj +5%

Izvršno pravilo: uspešni D2–D6 + D8 → osnovna V1 je kvalificirana. Dodatno uspešen D9 brez poslabšanj → pilot V2 je odobren. V3 ostaja zunaj osnove, razen če D7 pokaže prepričljive prednosti za konkretno lokacijo.

Safety & RegulatoryVarnost in predpisi

Governing Standards

Pressure: ASME BPVC VIII / EN 13445. Piping: B31.3 / EN 13480. Relief: API 520/521. Machinery: ISO 12100, EN 60204-1. Electrical: IEC 60204-1, IEC 61439. EMC: IEC 61000. Functional safety: IEC 61508/61511 or ISO 13849.

Key Safeguards

Overpressure: PSV(s) sized to controlling scenario + optional rupture disk. Hydrotest ≥ 1.3× MAWP.
Hardwired STO/E-stop to crossovers, coil stage, pump VFD
Trips: vessel over-pressure, Δp spike >2×, bath T out-of-window, DC bus OVP, door open, rotor stall >1s
Soft derates: ε drop >5 %-pt, φ < 0.80, coil T high, EMI mask violation
CIP: isolate → drain → flush → recirculate → neutralise → rinse → sample → release

Risk Summary

Hazard	Mitigation
Over-temperature	Hi-temp trip; redundant RTDs; relief path
Over-pressure	Relief + rupture; expansion volume; proof 1.5×
Oil leak/spill	Containment pan; leak detect; spill plan
Crossover jam (V1)	Screens; torque limit; STO; quick-swap cartridge
Recuperator fouling	Filtration; CIP manifolds; ε-ladder monitoring
Electrical fault	OCPD; SPD; thermal sensors per segment

Veljavni standardi

Tlak: ASME BPVC VIII / EN 13445. Cevovodi: B31.3 / EN 13480. Razbremenitev: API 520/521. Stroji: ISO 12100, EN 60204-1. Elektrika: IEC 60204-1, IEC 61439. EMC: IEC 61000. Funkcionalna varnost: IEC 61508/61511 ali ISO 13849.

Glavni zaščitni ukrepi

Nadtlak: varnostni ventili, dimenzionirani za odločilni scenarij + po potrebi razpočna plošča. Hidrostatični preizkus ≥ 1.3× MAWP.
Ožičeni STO/izklop v sili za prehode, stopnjo tuljav in frekvenčni pogon črpalke
Izklopi: nadtlak posode, sunek Δp >2×, temperatura kopeli zunaj okna, prenapetost DC vodila, odprta vrata, zastoj rotorja >1s
Mehka razbremenitev: padec ε >5 odstotnih točk, φ < 0.80, visoka temperatura tuljav, kršitev EMI maske
CIP: izoliraj → izprazni → izperi → recirkuliraj → nevtraliziraj → splakni → vzorči → sprosti

Povzetek tveganj

Nevarnost	Ukrep
Previsoka temperatura	Temperaturni izklop; podvojeni RTD; razbremenilna pot
Previsok tlak	Razbremenitev + razpočna plošča; raztezna prostornina; preizkus 1.5×
Iztekanje/razlitje olja	Lovilna posoda; zaznavanje puščanja; načrt ukrepanja
Zastoj prehoda (V1)	Sita; omejitev navora; STO; hitro zamenljiv vložek
Obloge rekuperatorja	Filtracija; CIP razdelilniki; spremljanje ε-lestve
Električna napaka	Nadtokovna in prenapetostna zaščita; temperaturna tipala po segmentih

Economics & DeploymentEkonomika in uvedba

CAPEX Breakdown (FOAK 2–3 kWₑ Skid)

Block	Share	Learning
Vessel + annular HX	28–36%	↓ with volume
Recuperator inserts	18–24%	↓ with tooling
Crossovers	10–16% (V1)	V2 falls if standardised
Coils + power electronics	10–15%	↓ PCB panelisation
Pumps/piping	6–10%	Stable
I&C + enclosure	16–24%	↓ after FOAK

Economics by Scale

Scale	CAPEX/kWₑ	Payback @ €0.20	Payback @ €0.40
FOAK pilot	€40–80k	12–18 yr	6–9 yr
NOAK volume	€10–15k	5–7 yr	3–5 yr

Worked Example (Site B: 110/25 °C)

V1, η_net = 5.5%, Q̇_in = 60 kW_th → P_net ≈ 3.3 kWₑ. CF = 0.9 → E_yr ≈ 26 MWh. FOAK CAPEX €85k → LCOE ≈ €475/MWh. With replication (CAPEX → €55k, η → 6.2%) → LCOE ≈ €295/MWh.

Best-Fit Sources

Industrial waste heat: compressor oil coolers, jacket water, food/beverage CIP/pasteurisation
Low-enthalpy geothermal (60–120 °C)
Solar-thermal / district heat return
Combined with PV panels (DGTE cools panel, extracts waste heat → HTH hybrid)

Learning Curves

Wright's law on replicable blocks (coils, rectifiers, rotor cartridges, HX inserts): C(N) = C₁(N/N₁)^(−β), β ∈ [0.15, 0.25]. Engineering/commissioning overheads drop ≥50% after FOAK.

Razdelitev naložbe (prva enota FOAK 2–3 kWₑ)

Sklop	Delež	Učenje
Posoda + obročasti izmenjevalnik	28–36%	↓ z obsegom
Vložki rekuperatorja	18–24%	↓ z orodji
Prehodi	10–16% (V1)	V2 se poceni s standardizacijo
Tuljave + močnostna elektronika	10–15%	↓ s panelizacijo PCB
Črpalke/cevovodi	6–10%	Stabilno
Instrumentacija, krmiljenje in ohišje	16–24%	↓ po FOAK

Ekonomika po obsegu

Obseg	CAPEX/kWₑ	Vračilo pri €0.20	Vračilo pri €0.40
Pilot FOAK	€40–80k	12–18 let	6–9 let
Serijska izdelava NOAK	€10–15k	5–7 let	3–5 let

Računski primer (lokacija B: 110/25 °C)

V1, η_net = 5.5%, Q̇_in = 60 kW_th → P_net ≈ 3.3 kWₑ. CF = 0.9 → E_yr ≈ 26 MWh. Naložba FOAK €85k → LCOE ≈ €475/MWh. S ponavljanjem (CAPEX → €55k, η → 6.2%) → LCOE ≈ €295/MWh.

Najprimernejši viri

Industrijska odpadna toplota: hladilniki olja kompresorjev, hladilna voda, CIP/pasterizacija v živilski industriji
Nizkoentalpijska geotermija (60–120 °C)
Sončna toplota / povratek daljinskega ogrevanja
Povezava s PV paneli (DGTE hladi panel in zajema odpadno toploto → hibrid HTH)

Krivulje učenja

Wrightov zakon za ponovljive sklope (tuljave, usmerniki, rotorski vložki, vložki izmenjevalnika): C(N) = C₁(N/N₁)^(−β), β ∈ [0.15, 0.25]. Režijski stroški načrtovanja in zagona po FOAK padejo za ≥50%.

Comparators — DGTE vs. AlternativesPrimerjave — DGTE in alternative

Attribute	DGTE	Micro-ORC	Stirling	TEG
Working fluid	Thermal oil	Refrigerants/HFOs	Gas	Solid-state
Turbomachinery	None	Turbine + pump	Pistons + seals	None
η @ 90–120/20–30°C	4–8% net	Often off-design	Needs higher ΔT	<3%
Maintenance	Low (few wear points)	Turbine/pump/valves	Seals/clearances	Very low
Direct DC	Yes	Inverter path	Variable	Yes
Refrigerants	None	Yes (HFOs)	No	No

DGTE trades peak thermodynamic efficiency for simplicity, safety, availability, and direct DC output. It fills the niche where ORC is overkill, Stirling needs higher ΔT, and TEGs are too inefficient.

Lastnost	DGTE	Mikro ORC	Stirling	TEG
Delovni medij	Termično olje	Hladiva/HFO	Plin	Trdno stanje
Turbostroji	Brez	Turbina + črpalka	Bati + tesnila	Brez
η pri 90–120/20–30°C	4–8% neto	Pogosto zunaj projektne točke	Potrebuje višji ΔT	<3%
Vzdrževanje	Majhno (malo obrabnih mest)	Turbina/črpalka/ventili	Tesnila/zračnosti	Zelo majhno
Neposredni DC	Da	Pot prek pretvornika	Odvisno	Da
Hladiva	Brez	Da (HFO)	Ne	Ne

DGTE zamenjuje največji termodinamični izkoristek za preprostost, varnost, razpoložljivost in neposredni enosmerni izhod. Namenjen je niši, kjer je ORC preobsežen, Stirling potrebuje višji ΔT, TEG pa ima prenizek izkoristek.

Prototype Roadmap (C → A → B)Razvoj prototipov (C → A → B)

Prototype	Goal	Output	CAPEX
C — Physics Demo	Demonstrate dual gravity, crossovers, φ_duty, DC on both strokes	0.2–0.6 kWₑ (no recuperator)	€20–50k
A — Mini w/ Recuperator	Prove ε ≥ 0.90, low Δp, stable φ, crossover reliability	0.3–0.8 kWₑ	€35–60k
B — Pilot (near-product)	Full performance validation, 30-day run	2–3 kWₑ	€100–200k

Upgrade Path

Design C as a platform: flanged ports for future recuperator cartridges; pre-route manifolds and CIP tees; install RTD ladders, Δp ports, and flowmeters from day one; modular coils/rectifiers; same capsule geometry throughout.

Upgrade	Incremental CAPEX	What Changes
C → A	€15–30k	Add recuperator cartridge + instrumentation
C → B	€70–120k	Full recuperator + production crossovers + enclosure

Decision Gates

C-gate: Stable bidirectional EMF, no jams, repeatable φ_duty histogram
A-gate: ε ≥ 0.90; Δp within design limits; parasitics ≤ 100W
B-gate: 30-day run with A ≥ 0.99; zero crossover-attributable jams; validated energy bookkeeping

Prototip	Cilj	Izhod	CAPEX
C — demonstracija fizike	Prikaz dvojne gravitacije, prehodov, φ_duty in DC pri obeh hodih	0.2–0.6 kWₑ (brez rekuperatorja)	€20–50k
A — mali z rekuperatorjem	Dokaz ε ≥ 0.90, majhnega Δp, stabilnega φ in zanesljivosti prehodov	0.3–0.8 kWₑ	€35–60k
B — pilot (blizu izdelka)	Celovita validacija delovanja, 30-dnevni preizkus	2–3 kWₑ	€100–200k

Pot nadgradnje

C zasnuj kot platformo: prirobnični priključki za prihodnje rekuperacijske vložke; vnaprej pripravljeni razdelilniki in CIP odcepi; RTD-lestve, priključki Δp in merilniki pretoka od prvega dne; modularne tuljave/usmerniki; enaka geometrija kapsul skozi celoten razvoj.

Nadgradnja	Dodatni CAPEX	Spremembe
C → A	€15–30k	Dodaj rekuperacijski vložek + instrumentacijo
C → B	€70–120k	Celoten rekuperator + proizvodni prehodi + ohišje

Merila napredovanja

C: stabilna dvosmerna inducirana napetost, brez zastojev, ponovljiv histogram φ_duty
A: ε ≥ 0.90; Δp znotraj projektnih mej; lastna poraba ≤ 100W
B: 30-dnevno delovanje z A ≥ 0.99; nič zastojev zaradi prehodov; preverjeno energijsko knjigovodstvo

Contributions & ProvenancePrispevki in izvor

Authorship

Contributor	Role	Share
Bojan Dobrečevič	Conception, regeneration lineage, decisive recuperation seed & selection, requirements, final authority	55%
ChatGPT 5 Thinking	Synthesis, models, controls, testing, drafting, integration	18%
GPT-o5	Extended recuperation from human seed, crossovers, targets	12%
Claude	Safety/regulatory drafting, clarity edits, glossary	8%
Gemini	Re/Pr/Nu references, sensitivity grid, annular corrections	5%
DeepSeek	Slip detection nuances, control-aware perturbations	2%

Key Design Decision

The recuperation architecture was seeded by a human insight: "capsules don't traverse the exchanger; fluid does." This reframing — from regenerative (capsules carry heat) to recuperative (fluid carries heat through a wall) — was the decisive architectural pivot. GPT-o5 elaborated the seed into the co-axial annular counter-current design; multi-LLM review confirmed it as baseline.

Design lineage: RC1 → RC2 (Dry-Porch) → RC3 (transitional) → RC4 (Recuperation v1, co-axial annular, fully-wetted crossovers) — adopted as FOAK baseline.

Avtorstvo

Avtor	Vloga	Delež
Bojan Dobrečevič	Zamisel, razvojna linija regeneracije, odločilno seme in izbira rekuperacije, zahteve, končna pristojnost	55%
ChatGPT 5 Thinking	Sinteza, modeli, krmiljenje, preizkusi, pisanje, integracija	18%
GPT-o5	Razvoj rekuperacije iz človeškega semena, prehodi, cilji	12%
Claude	Varnost in predpisi, jasnost besedila, slovar	8%
Gemini	Reference Re/Pr/Nu, mreža občutljivosti, obročasti popravki	5%
DeepSeek	Podrobnosti zaznavanja zdrsa, motnje ob upoštevanju krmiljenja	2%

Ključna projektna odločitev

Rekuperacijska arhitektura izhaja iz človeškega uvida: »kapsule ne potujejo skozi izmenjevalnik; potuje tekočina.« Ta preusmeritev — od regeneracije (toploto nosijo kapsule) k rekuperaciji (tekočina prenaša toploto skozi steno) — je bila odločilni arhitekturni obrat. GPT-o5 je seme razvil v koaksialno obročasto protitočno zasnovo; večmodelni pregled jo je potrdil za osnovo.

Razvojna linija: RC1 → RC2 (suhi prehod) → RC3 (prehodna zasnova) → RC4 (rekuperacija v1, koaksialna obročasta zasnova, popolnoma omočeni prehodi) — sprejeta kot osnova FOAK.

“One force, two strokes. Direct DC. No turbines.”
Bojan Dobrečevič · AIM³ Lab · 8Z Research Program · August 2025»Ena sila, dva hoda. Neposredni DC. Brez turbin.«
Bojan Dobrečevič · AIM³ Lab · 8Z Research Program · avgust 2025
+386 31 741 748 · chessbest.org

02 / GPT · BD × AI LAB · R2 / R4 · 19 OCT 2026

GPT’s development branches.GPT-jeve razvojne veje.

The stationary P/L module and vapor alternatives from the previous page, preserved as a separate contribution.Stacionarni modul P/L in parne alternative s prejšnje strani, ohranjeni kot ločen prispevek.

A replaceable thermal cartridge, cold power take-off, spring and latch for intermittent work; VS, VP and GC explore larger-volume cycles. This is GPT’s proposal and R2 ranking. Claude’s independent assessment and alternative follow below.Izmenljiv termični vložek, hladen odvzem, vzmet in zapah za občasno delo; VS, VP in GC raziskujejo cikle z večjim volumenskim zamahom. To sta GPT-jev predlog in rang R2. Spodaj sledita Claudova neodvisna presoja in alternativa.

Concept cutaway of the stationary DGTE-P/L cartridge, spring/latch and dry external generator. — DGTE-P/L · AI-assisted concept illustration. Left: thermal cartridge and bellows. Right: spring/latch, generator and storage. The precise mechanism and full-cycle conditions are explained below.DGTE-P/L · Konceptualna ilustracija, izdelana z AI. Levo: termični vložek in meh. Desno: vzmet z zapahom, generator in hranilnik. Natančen mehanizem in pogoji celotnega cikla so pojasnjeni spodaj.

01Thermal cartridgeTermični vložek

02Compliant bellowsPodajni meh

03Spring + latchVzmet + zapah

04Dry generator + storageSuh generator + hranilnik

RESEARCH CONCEPTRAZISKOVALNI KONCEPTDesign + simulation + bench plansZasnova + simulacije + načrti poskusovHardware performance: not yet verified in reviewed evidenceDelovanje naprave: v pregledanih dokazih še ni potrjeno

01 / DGTE-P/L

A useful first machine.
A common test platform.Prva uporabna naprava.
Skupna merilna platforma.

Keep the active thermal mass small. Leave the magnet and electronics cold. Compare each output on the same cartridge.Zmanjšaj aktivno toplotno maso. Magnet in elektronika ostaneta hladna. Vsak izhod primerjaj na istem vložku.

2D cutaway · stationary cartridge → spring/latch → direct stroke, counter or DC. Concept only; no pressure-rated design.2D prerez · stacionarni vložek → vzmet/zapah → pomik, števec ali DC. Koncept; brez kvalificirane tlačne izvedbe.

2D cutaway · stationary cartridge → spring/latch → direct stroke, counter or DC. Concept only; no pressure-rated design.2D prerez · stacionarni vložek → vzmet/zapah → pomik, števec ali DC. Koncept; brez kvalificirane tlačne izvedbe.

Stationary thermal coreStacionarno toplotno jedro

Use a sealed actuator or thin cell. Avoid heating a heavy magnet or carrying every cartridge through crossovers.Uporabi zaprt aktuator ali tanko celico. Ne segrevaj težkega magneta in ne prenašaj vsakega vložka skozi zapore.

Slow charge, useful pulsePočasno polnjenje, uporaben impulz

A spring or accumulator matches a slow thermal stroke to the load. A latch changes power in time; it adds no energy.Vzmet ali akumulator prilagodi počasen termični hod bremenu. Zapah spremeni časovni profil moči; energije ne doda.

Three output comparisonsTrije primerjalni izhodi

Measure a direct stroke, a mechanical event counter and a generator on the same input. Keep the simplest output that wins the task.Na istem vhodu izmeri neposredni gib, mehanski števec dogodkov in generator. Ohrani najpreprostejši izhod, ki najbolje opravi nalogo.

Best first setting: an object or process that already warms and cools. A constant heat source also needs a cold sink and a switching cycle; include their energy cost.Najboljši prvi primer: predmet ali proces, ki se že sam segreva in hladi. Stalni vir potrebuje še hladen ponor in preklapljanje cikla; njuno energijsko ceno vključimo.

3D / DGTE-P/L

See the new module in cutaway.Poglej prerez novega modula.

Conceptual parallel projection: replaceable sealed thermal core, compliant boundary, measured rod and cold-side transmission.Konceptualna vzporedna projekcija: izmenljivo zaprto toplotno jedro, podajna meja, merjena palica in hladen prenos.

3D cutaway · DGTE-P/L. Thermal cartridge on the left; transmission and generator on the right. No fabrication dimensions.3D prerez · DGTE-P/L. Toplotni vložek levo; prenos in generator desno. Brez izdelavnih mer.

3D cutaway · DGTE-P/L. Thermal cartridge on the left; transmission and generator on the right. No fabrication dimensions.3D prerez · DGTE-P/L. Toplotni vložek levo; prenos in generator desno. Brez izdelavnih mer.

DGTE-P/L / CYCLECIKEL

Follow the stroke. Count the reset.Sledi hodu. Upoštevaj reset.

A slow thermal stroke can charge a spring for a short event. The cycle starts again only after cooling and the return stroke.Počasen termični hod lahko napne vzmet za kratek dogodek. Cikel se znova začne šele po hlajenju in povratnem hodu.

Heat, store work in the spring, release the output pulse, cool and reset. — Operating sequence · conceptual schematic. A latch changes the timing of output, not the energy available.Zaporedje delovanja · konceptualna shema. Zapah spremeni čas izhoda, ne razpoložljive energije.

Segrej, shrani delo v vzmet, sprosti izhodni impulz, ohladi in ponastavi. — Operating sequence · conceptual schematic. A latch changes the timing of output, not the energy available.Zaporedje delovanja · konceptualna shema. Zapah spremeni čas izhoda, ne razpoložljive energije.

02 / RESEARCH PATHSRAZVOJNE POTI

Rank paths. Keep the seed.Rangiraj poti. Ohrani seme.

Order of next experiments, not success probabilities. Each branch must earn its own complete-cycle result.Vrstni red naslednjih poskusov, ne verjetnosti uspeha. Vsaka veja mora izmeriti svoj celoten cikel.

BranchVeja	Why retain itZakaj jo ohranimo	Decisive measurementOdločilna meritev
1 · DGTE-P/L1 · DGTE-P/L	Stationary actuator + selectable output; simplest first measurement platform.Stacionarni aktuator + izmenljiv izhod; najpreprostejša prva merilna platforma.	Complete F–x/p–V loop, reset and useful task; direct vs pulse.Celotna F–x/p–V zanka, reset in uporabna naloga; neposredno proti impulzno.
2 · DGTE-VS2 · DGTE-VS	Large vapor/condensation volume change; one guided body and rope loop replace two crossovers.Velik fazni raztezek; eno vodeno telo z vrvjo nadomesti oba prehoda.	Loaded F–z loop, V(z), temperature profile, heat and condensation timing.Obremenjena F–z zanka, V(z), temperaturni profil, toplota in čas kondenzacije.
3 · DGTE-VP3 · DGTE-VP	Stationary phase-pressure cycle; removes the tall vessel.Stacionarni fazni tlačni cikel; odpravi visok stolp.	Real fluid EOS, diaphragm/seals, calorimetry and full p–V loop.Realni EOS, membrana/tesnila, kalorimetrija in celotna p–V zanka.
4 · DGTE-GC4 · DGTE-GC	Coupled gas train transfers work across driving and braking parts.Sklopljen plinski vlak prenaša delo med pogonskimi in zaviralnimi deli.	True opposed geometry, startup buffer, phase offset, reset and friction.Prava nasprotna geometrija, začetni blažilnik, fazni zamik, reset in trenje.
Ocean PCM–hydraulicsOcean PCM–hidravlika	A separate niche with demonstrated relatives and a natural thermocline.Ločena niša z delujočimi predhodniki in naravno termoklino.	Distinct useful value compared with established ocean systems.Lastna uporabna prednost pred obstoječimi oceanskimi sistemi.
Original PCM loopIzvorni PCM krog	Retained reference: two columns, small melt expansion, capsule transfers.Ohranjena primerjava: dva stolpca, majhen talilni raztezek, prehodi kapsul.	One capsule: external V(T,p), mass, loaded stroke and complete reset.Ena kapsula: zunanji V(T,p), masa, obremenjeni gib in celoten reset.

03 / DGTE-VS

Keep buoyancy.
Increase the phase-change stroke.Ohranimo vzgon.
Povečajmo fazni hod.

Vaporization can create a much larger external volume change than melting wax. The fluid, membrane and bath profile remain open design choices.Izparevanje lahko ustvari veliko večji zunanji raztezek kot taljenje voska. Fluid, membrana in profil kopeli ostajajo odprte izbire.

Concept illustration of one guided variable-volume body in a heated/cooled bath, with rope drive and a dry generator above. — DGTE-VS · AI-assisted concept illustration, showing one body in one state. Bottom heating, top cooling, guided capsule and dry power take-off. The exact two-phase sequence is in the schematic below.DGTE-VS · Konceptualna ilustracija z AI: eno telo v enem stanju. Spodaj ogrevanje, zgoraj hlajenje, vodena kapsula in suh odvzem dela. Natančno zaporedje obeh faz je v spodnji shemi.

Vapor oscillator · one body shown in two successive states. Closed rope take-off in both directions; both pulley losses count.Parni oscilator · eno telo v dveh zaporednih stanjih. Sklenjen vrvni odvzem v obe smeri; štejeta izgubi obeh jermenic.

Vapor oscillator · one body shown in two successive states. Closed rope take-off in both directions; both pulley losses count.Parni oscilator · eno telo v dveh zaporednih stanjih. Sklenjen vrvni odvzem v obe smeri; štejeta izgubi obeh jermenic.

The ideal VS calculation below assumes an insulated, reversible ascent and complete condensation at the cooling station. Early condensation, convection and shell losses can reduce or prevent this cycle.Spodnji idealni račun VS predpostavi izoliran reverzibilni dvig in popolno kondenzacijo na hladilni postaji. Prezgodnja kondenzacija, konvekcija in izgube ovoja lahko cikel zmanjšajo ali preprečijo.

04 / REPRODUCIBLE MODELSPONOVLJIVI MODELI

A work budget.
Then a measured result.Najprej proračun dela.
Nato izmerjen rezultat.

These are ideal mechanical models or conditional budgets. None is a measured DGTE electrical output.To so idealni mehanski modeli ali pogojni proračuni. Nobeden ni izmerjeni električni izhod DGTE.

Model and assumptionsModel in pogoji	Computed resultIzračun	What remains openKaj ostaja odprto
Original train: 40 capsules, Ø40 ×120 mm, 12.5% external expansion, 850 kg/m³, 0.4 m/s.Izvorni vlak: 40 kapsul, Ø40 ×120 mm, 12,5 % zunanjega raztezanja, 850 kg/m³, 0,4 m/s.	1.257 W ideal mechanical, zero dwell or losses.1,257 W idealno mehansko, brez čakanja in izgub.	Does not support the old 200–600 W electrical claim for this geometry; not a bound on all DGTE branches.Ne podpira starih 200–600 W električno pri teh merah; ni meja vseh vej DGTE.
PCM pressure budget: 100 g, nominal 11%/900 kg/m³, Δp=50 bar.Tlačni proračun PCM: 100 g, nazivno 11 %/900 kg/m³, Δp=50 bar.	61.11 J rectangle; assumed 30% gives 18.33 J electric before auxiliaries.61,11 J pravokotnika; privzetih 30 % pomeni 18,33 J elektrike pred lastno rabo.	Actual stroke under pressure, reset, loop shape and time unmeasured. Not a qualified 50-bar design.Hod pod tlakom, reset, oblika zanke in čas niso izmerjeni. To ni kvalificirana 50-bar izvedba.
Same PCM budget, assumed 900 s and 5 mW auxiliaries.Isti PCM proračun, privzetih 900 s in 5 mW lastne rabe.	13.83 J conditional net, 15.37 mW average.13,83 J pogojno neto, 15,37 mW povprečno.	At 50 mW auxiliaries the conditional balance turns negative.Pri 50 mW lastne rabe pogojna bilanca postane negativna.
DGTE-VS: 4 m water, 1 L hot vapor at bottom, 60/25 °C, p_top=1.01325 bar absolute.DGTE-VS: 4 m vode, 1 L vroče pare na dnu, 60/25 °C, p_vrh=1,01325 bar absolutno.	45.302 J from 1,560.295 J heat; 2.903% ideal W/Q.45,302 J iz 1.560,295 J toplote; 2,903 % idealni W/Q.	Gibbs-consistent ideal surrogate, not real pentane validation. 120 s/cycle would imply 0.378 W mechanical; time is assumed.Gibbsovo skladen nadomestni model, ne validacija pentana. Pri privzetih 120 s je 0,378 W mehansko; čas ni merjen.
DGTE-VP: same surrogate, 60/25 °C, 1 L hot vapor; 2.067/0.695 bar absolute.DGTE-VP: isti model, 60/25 °C, 1 L vroče pare; 2,067/0,695 bar absolutno.	135.992 J from 2,293.741 J heat; 5.929% ideal W/Q.135,992 J iz 2.293,741 J toplote; 5,929 % idealni W/Q.	Alternative stationary cycle, not additional work from the VS cycle. Fluid, seals and speed open.Drug stacionarni cikel, ne dodatno delo cikla VS. Fluid, tesnila in hitrost odprti.
DGTE-GC: ideal gas, 20 m water, 90/25 °C, 1 L hot gas at bottom, no regeneration.DGTE-GC: idealni plin, 20 m vode, 90/25 °C, 1 L vročega plina na dnu, brez regeneracije.	57.36 J from 506.87 J; opposed pair needs at least 48.99 J ideal buffer.57,36 J iz 506,87 J; nasprotni par potrebuje najmanj 48,99 J idealnega blažilnika.	Positive full-cycle work does not guarantee self-starting. Opposed bodies are at z and H−z.Pozitivno delo celotnega cikla ne zagotavlja zagona. Nasprotni telesi sta na z in H−z.

W_buoyancy = ρgHΔV / W_pressure = ∮p dV / P_average = E_net / t_{complete cycle}

No double counting: pressure and buoyancy are alternative cycle descriptions or different cycles, not two free energy sources to add. A pulse changes timing, not joules. Initial spring preload must be restored.Brez dvojnega štetja: tlak in vzgon sta opisa istega ali različnih obhodov, ne dva brezplačna vira za seštevanje. Impulz spremeni čas, ne joulov. Začetno prednapetost vzmeti je treba obnoviti.

Only 10 g of thermally cycled metal at 500 J/(kg K) and ΔT=35 K adds 175 J heat. Keep the magnet cold, minimize housing mass, and measure reset and auxiliaries.Že 10 g ciklirane kovine pri 500 J/(kg K) in ΔT=35 K doda 175 J toplote. Magnet naj ostane hladen; zmanjšaj maso ovoja ter izmeri reset in lastno rabo.

Full equations & assumptionsCelotne enačbe in predpostavke ↗Download calculation scriptPrenesi računski skript ↓

03 / THE ENERGY BOUNDARYENERGIJSKA MEJA

Show where the energy goes.Pokaži, kam gre energija.

Heat recovery is internal. Useful net output is what remains after every drive, pump and control load.Vračanje toplote je notranji proces. Koristni neto izhod je ostanek po odštetju vseh pogonov, črpalk in krmiljenja.

03 · Qualitative energy map. Arrow widths are illustrative, not measured power.03 · Kvalitativna energijska shema. Širine puščic so ilustrativne, ne izmerjena moč. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

04 / WHAT WE HAVEKAJ IMAMO

A design worth testing.
A result still to earn.Zasnova, vredna preizkusa.
Rezultat mora slediti meritvam.

The archived runs help choose experiments. They do not turn a modelled candidate into a working generator.Arhivirani teki pomagajo izbrati poskuse. Modeliranega kandidata ne spremenijo v delujoč generator.

R2 development overlay · 19 October 2026. The later physics review changes the priority for the thermal DGTE family to a stationary actuator and a vapor oscillator. The 17 May arena rankings are preserved as historical planning outputs, not overwritten as new hardware results.Razvojna dopolnitev R2 · 19. oktober 2026. Poznejši fizikalni pregled spreminja prednostni vrstni red termične družine DGTE v stacionarni aktuator in parni oscilator. Rangiranje arene iz 17. maja ostaja zgodovinski načrtovalski izhod, ne nov strojni rezultat.

Analytical search · v0.6bAnalitično iskanje · v0.6b

151,200

candidate evaluations · 18 campaignsvrednotenj kandidatov · 18 kampanj

9,822 pass the model’s engineering filter. These are evaluations across mixed device families, not unique prototypes or laboratory measurements.9.822 jih prestane inženirski filter modela. Gre za vrednotenja različnih družin naprav, ne za unikatne prototipe ali laboratorijske meritve.

Experiment planner · v0.7aNačrtovalnik poskusov · v0.7a

bench plans · 7 device familiesnačrtov poskusov · 7 družin naprav

13 plans concern the pure DGTE core. Its highest-ranked test is a rotary/starwheel dye and carry-over rig. Rank 5 overall is a planning score, not a success probability.13 načrtov zadeva čisto jedro DGTE. Najvišje je preizkus rotorskega prehoda z barvilom in merjenjem prenosa tekočine. Skupno 5. mesto je načrtovalska ocena, ne verjetnost uspeha.

Product readinessPripravljenost izdelka

product passes in reviewed model outputsprehodov produktnega praga v pregledanih izhodih

v0.6b reports zero product passes. v0.7a is explicitly a bench planner and keeps its product gate false by design. No reviewed dataset establishes integrated hardware output.v0.6b poroča o nič prehodih produktnega praga. v0.7a je izrecno načrtovalnik poskusov in ta prag po zasnovi ohrani zaprt. Noben pregledani nabor ne potrjuje izhoda integrirane naprave.

Result dates: 17 May 2026. Source reconciliation and page review: 19 October 2026. The v0.7a planner used 2,100 baseline rows from the compact v0.6b package; that is not a rerun of all 151,200 evaluations.Datumi rezultatov: 17. maj 2026. Uskladitev virov in pregled strani: 19. oktober 2026. Načrtovalnik v0.7a je uporabil 2.100 osnovnih vrstic iz kompaktnega paketa v0.6b; to ni ponovitev vseh 151.200 vrednotenj.

Explore the bench arenaRazišči načrtovalnik poskusov ↗

05 / FIRST PROTOTYPEPRVI PROTOTIP

Measure one complete cycle.
Then earn scale.Izmeri en celoten cikel.
Nato upraviči večjo napravo.

The new S0–S2 platform precedes a full capsule machine. Larger electrical branches have separate targets.Nova platforma S0–S2 je pred celotno kapsulno napravo. Večje električne veje imajo ločene cilje.

One sealed actuatorEn zaprt aktuator

Measure complete F–x/p–V loop, hot and return stroke, time, heat and reset. Use a rated component, not a homemade high-pressure vessel.Izmeri celotno F–x/p–V zanko, vroči in povratni hod, čas, toploto in reset. Uporabi kvalificiran sestavni del.

Same spring, two transmissionsIsta vzmet, dva prenosa

Direct slow discharge versus fast latch release; same mechanical input, measured delivered electrical energy.Počasno neposredno praznjenje proti hitri sprostitvi zapaha; isti mehanski vhod in izmerjena oddana električna energija.

One useful eventEn uporaben dogodek

Development target: 150 mJ net stored; direct mechanical stroke or counter as alternatives. Compare with a battery, passive actuator and TEG.Razvojni cilj: 150 mJ neto v hranilniku; alternativno neposreden pomik ali števec. Primerjaj z baterijo, pasivnim aktuatorjem in TEG.

Synthetic electrical load: 3.3 V, three 30 mA ×100 ms pulses and one 1 mA ×10 ms measurement =29.733 mJ nominal. Acceptance: ≥29.7 mJ delivered and ≥2.97 V. It is not a universal radio budget.Sintetično električno breme: 3,3 V, trije impulzi 30 mA ×100 ms ter meritev 1 mA ×10 ms =29,733 mJ nazivno. Sprejem: ≥29,7 mJ oddano in ≥2,97 V. To ni univerzalni radijski proračun.

Next targets, not achieved results: S3-P ≥10 J net/cycle, ≤900 s, 100 repeats. S3-V ≥15 J mechanical after losses, ≤120 s, 100 repeats at a separately selected larger test. Freeze fluid, hardware limits and uncertainty before a physical run.Naslednji cilji, ne doseženi rezultati: S3-P ≥10 J neto/cikel, ≤900 s, 100 ponovitev. S3-V ≥15 J mehansko po izgubah, ≤120 s, 100 ponovitev pri posebej izbranem večjem poskusu. Pred gradnjo določi fluid, meje opreme in negotovost.

Prototype test card and comparatorsKartica preizkusa in primerjalniki ↗

06 / GO DEEPERPOGLOBI SE

GPT · technical review of the original.GPT · tehnična presoja izvirnika.

The name is retained from the original work: Double-Gravity Thermoelectric Engine. Electrical generation here is inductive, followed by rectification.Ime ostaja iz izvirnega dela: Double-Gravity Thermoelectric Engine. Električna pretvorba je tu indukcijska, sledi ji usmerjanje.

How it worksKako deluje

The proposed mechanismPredlagani mehanizem

Heating must increase displaced capsule volume relative to bath density until upward buoyancy exceeds weight and all drag/load forces. Cooling must reverse that condition. The two transfers close a cycle at approximately the same two elevations.Segrevanje mora povečati izpodrinjeni volumen kapsule glede na gostoto kopeli, dokler vzgon ne preseže teže ter vseh uporov in obremenitev. Hlajenje mora pogoj obrniti. Dva prehoda skleneta cikel na približno istih dveh višinah.

The co-axial baseline uses a central HOT riser, an annular COLD return and a full-height heat-exchange wall. The wall couples counter-current fluid streams without routing capsules through a separate regenerator. External source/sink loops and heat exchangers are necessary interfaces.Koaksialna osnova uporablja osrednji topli dvižni kanal, hladni povratni obroč in izmenjevalno steno po celotni višini. Ta poveže protitočna tokova tekočine, kapsule pa ne potujejo skozi ločen regenerator. Zunanja kroga vira in ponora ter izmenjevalniki ostajajo nujni vmesniki.

A measured temperature profile must show that recovery preserves the required buoyancy reversals rather than short-circuiting the driving gradient. Pickup placement, magnetic shielding and eddy-current losses in the co-axial geometry also remain engineering questions.Izmerjeni temperaturni profil mora pokazati, da vračanje toplote ohrani potrebna obrata vzgona in ne izniči pogonske razlike. Položaji tuljav, magnetno zaslanjanje in vrtinčne izgube v koaksialni geometriji prav tako ostajajo inženirska vprašanja.

Operational sequenceOperativno zaporedje

Preheat and prime; verify level, pressure and sensor baselines.Predgrej in napolni; preveri nivo, tlak in izhodišča senzorjev.
Admit a capsule to the HOT leg; demonstrate loaded ascent.Spusti kapsulo v topli kanal; dokaži dvig pod obremenitvijo.
Transfer at the top; cool through neutral buoyancy.Izvedi zgornji prehod; ohladi prek nevtralnega vzgona.
Demonstrate loaded descent in the COLD leg.Dokaži spust pod obremenitvijo v hladnem kanalu.
Transfer at the bottom; measure the complete energy and mixing bill.Izvedi spodnji prehod; izmeri celotno energijo in mešanje.
Repeat while recording heat, DC, motion, parasitics and faults.Ponavljaj ob beleženju toplote, DC, gibanja, lastne rabe in napak.

Variants and namingRazličice in poimenovanje

Use physical variant names when comparing documents. The Main paper calls rotary “v1” and magnetic “v2”; Appendix A calls dry-porch V1, rotary V2 and magnetic V3. The mapping below preserves that lineage.Pri primerjavi dokumentov uporabljaj fizična imena različic. Glavni članek rotorsko označi »v1« in magnetno »v2«; dodatek A suhi prehod označi V1, rotorsko V2 in magnetno V3. Spodnja preslikava ohranja ta razvoj.

ArchitectureArhitektura	Main / Appendix AGlavni članek / dodatek A	Present roleTrenutna vloga
Fully-wetted rotary crossoverPovsem omočeni rotorski prehod	v1 / V2v1 / V2	Reference candidate for bench comparison; seals, torque and carry-over must be measured.Referenčni kandidat za primerjavo; izmeriti je treba tesnjenje, navor in prenos tekočine.
Magnetic hand-offMagnetna predaja	v2 / V3v2 / V3	R&D option; coupling, slip, temperature and EMI need testing.Raziskovalna možnost; potrebni so preizkusi sklopitve, zdrsa, temperature in EMI.
Dry-porch regenerationRegeneracija s suhim prehodom	Historical / V1Zgodovinska / V1	Retained alternative; gas supply and boundary work belong in the input ledger.Ohranjena alternativa; dovod plina in delo na meji sodita v vhodno bilanco.

“9/10” versus “5/10” in early drafts are editorial judgments. They are not measured reliability or calibrated probabilities. No crossover is physically qualified by the reviewed evidence.Oceni »9/10« in »5/10« v zgodnjih osnutkih sta uredniški presoji. Nista izmerjeni zanesljivosti ali umerjeni verjetnosti. Pregledani dokazi fizično ne potrjujejo nobenega prehoda.

Physics and model limitsFizika in omejitve modela

Forces and loaded motionSile in gibanje pod obremenitvijo

F_z = g [ρ_bath(T,p) V_displaced(T,p) − m]

F_drag ≈ ½ C_D ρ_bath A v²; F_drive = F_drag + F_generator + F_other (steady stroke)

Free-fall or unloaded terminal speed cannot be combined with arbitrary generator power. Taking electricity adds opposing electromagnetic force and changes the speed. The stroke work and generator output must be solved or measured together.Hitrosti prostega oziroma neobremenjenega gibanja ne smemo kombinirati s poljubno močjo generatorja. Električni odvzem doda nasprotno elektromagnetno silo in spremeni hitrost. Delo giba in izhod generatorja je treba računati ali meriti skupaj.

The more serious issue: work per capsulePomembnejše vprašanje: delo posamezne kapsule

W_{strokes,ideal} = g H (ρ_h V_h − ρ_c V_c); ρ_h = ρ_c: W = ρ g H ΔV

This is the pre-loss translation budget for a fixed-mass capsule with constant states on each leg in stationary baths. Capsule gravitational potential returns to its starting value; two strokes do not provide 2mgH as net work. With varying states, use g∫[ρup(z)Vup(z) − ρdown(z)Vdown(z)]dz and close the pressure, heat and fluid-circulation balance.To je razpoložljivo delo premikanja pred izgubami za kapsulo s stalno maso in stalnima stanjema na obeh poteh v mirujočih kopelih. Gravitacijska potencialna energija kapsule se vrne na izhodišče; dva giba ne dasta 2mgH neto dela. Pri spremenljivih stanjih uporabi g∫[ρgor(z)Vgor(z) − ρdol(z)Vdol(z)]dz ter skleni tlačno, toplotno in pretočno bilanco.

A generous illustration: 1 L cold capsule volume, 12.5% external expansion, ρ = 850 kg/m³ and H = 3 m give only 3.13 J/cycle before losses. An illustrative 0.8 kg RT82 fill stores about 136 kJ over its stated 70–85 °C interval: work/heat is about 0.0023% before recovery. These nominal material values are not a measured capsule equation of state, and RT82 is not selected for a 110 °C system.Velikodušen primer: 1 L hladnega volumna kapsule, 12,5-odstotno zunanje raztezanje, ρ = 850 kg/m³ in H = 3 m dajo le 3,13 J/cikel pred izgubami. Ponazoritvena polnitev 0,8 kg RT82 shrani okoli 136 kJ v navedenem območju 70–85 °C: razmerje delo/toplota je okoli 0,0023 % pred vračanjem toplote. Nazivni podatki materiala niso izmerjena enačba stanja kapsule; RT82 tudi ni izbran za sistem pri 110 °C.

Using the early maximum capsule dimensions (40 × 120 mm), 40 capsules and 0.4 m/s on both legs, the same generous 12.5% expansion scenario gives about 1.26 W total ideal mechanical power, with zero dwell, transfer time, drag or generator losses. The historical Prototype C estimate of 200–600 W electrical is not supported by this capsule-stroke scenario. This is not a universal bound on gas/vapour engines or a separately driven fluid cycle.Pri zgodnjih največjih merah kapsule (40 × 120 mm), 40 kapsulah in 0,4 m/s na obeh poteh isti velikodušni scenarij 12,5-odstotnega raztezanja da okoli 1,26 W skupne idealne mehanske moči, brez čakanja, časa prehodov, upora ali generatorskih izgub. Zgodovinske ocene prototipa C 200–600 W električno ta scenarij kapsulnih gibov ne podpira. To ni splošna meja za plinske/parne motorje ali ločeno gnani tekočinski cikel.

Even hypothetical recovery of 90% of all required capsule heat raises the 1 L example only to about 0.023% before losses. Reaching 4% arithmetically would require about 99.94% recovery while retaining the same work; no such thermodynamically feasible recovery is established. Wall-HX effectiveness is not whole-cycle regeneration, especially for latent heat.Tudi hipotetično vračanje 90 % vse potrebne toplote kapsule bi primer z 1 L dvignilo le na okoli 0,023 % pred izgubami. Za aritmetični doseg 4 % bi bilo ob istem delu potrebno okoli 99,94-odstotno vračanje; taka termodinamsko izvedljiva regeneracija ni dokazana. Učinkovitost stenskega izmenjevalnika ni regeneracija celotnega cikla, zlasti latentne toplote.

What the arena does not closeČesa arena ne sklene

In the v0.6b force/throughput core, hot and cold density differences are sampled independently and applied to one fixed geometric capsule volume. A common capsule mass, external V(T,p), PCM enthalpy and coupled loaded speed are not derived together. Taking min(thermal power, stroke power) does not repair incompatible states. The engineering-pass count is a model-filter result, not evidence that these capsules can exist.V jedru sil in pretoka v0.6b se topla in hladna gostotna razlika vzorčita neodvisno in uporabita pri enem stalnem geometrijskem volumnu kapsule. Skupna masa kapsule, zunanji V(T,p), entalpija PCM in hitrost pod obremenitvijo niso izpeljani skupaj. Minimum toplotne in gibne moči ne popravi nezdružljivih stanj. Število prehodov inženirskega filtra je rezultat modela, ne dokaz, da take kapsule lahko obstajajo.

Heat recovery: the corrected NTU relationVračanje toplote: popravljena povezava NTU

ε = [1 − e^{−NTU(1−Cᵣ)}] / [1 − Cᵣ e^{−NTU(1−Cᵣ)}]; Cᵣ → 1: ε = NTU / (1 + NTU)

At Cᵣ = 1, NTU = 2.3 gives ε ≈ 0.697; ε = 0.90 requires NTU = 9. The newer paper addendum corrects the earlier “NTU ≥ 2.3 ⇒ ε ≈ 0.90” shortcut. Fouling, pressure drop and actual temperature profiles still need measurement.Pri Cᵣ = 1 da NTU = 2,3 vrednost ε ≈ 0,697; za ε = 0,90 je potreben NTU = 9. Novejši dodatek popravi zgodnjo bližnjico »NTU ≥ 2,3 ⇒ ε ≈ 0,90«. Obloge, tlačni padec in dejanski temperaturni profili še zahtevajo meritve.

Energy closureEnergijska bilanca

P_net = P_DC,gross − P_aux; η_net = P_net / Q̇_in; η_C = 1 − T_c/T_h (kelvin)

At 110/25 °C, the Carnot ceiling is 22.18%; it is not a prediction for DGTE. The archived α·ηC·fHX·φ·ηgen·χ model is a scenario model with assumed factors. Recomputing its displayed values (0.30, 0.96, 0.86, 0.85, χ = 1, parasitics 0.25 percentage points) gives 4.67% gross and 4.42% net, not proof of either value.Pri 110/25 °C je Carnotov strop 22,18 %; to ni napoved za DGTE. Arhivirani model α·ηC·fHX·φ·ηgen·χ je scenarijski model s privzetimi faktorji. Ponovni izračun prikazanih vrednosti (0,30; 0,96; 0,86; 0,85; χ = 1; odbitek lastne rabe 0,25 odstotne točke) da 4,67 % bruto in 4,42 % neto; nobena vrednost s tem še ni potrjena.

For a simple non-thermal two-fluid loop, apparent stroke work and reversible pressure-displacement work both scale as ΔρgHV. A better door or lock can reduce losses; it cannot supply the missing energy. A complete thermal cycle must restore the capsule and baths and include all boundary work.Pri preprosti netoplotni zanki dveh tekočin sta navidezno delo giba in reverzibilno tlačno-izpodrivno delo oba reda ΔρgHV. Boljša vrata ali zapora zmanjšajo izgube; ne dovajajo manjkajoče energije. Popoln toplotni cikel mora obnoviti stanje kapsule in kopeli ter vključiti vse delo na meji.

Controls and instrumentationKrmiljenje in merilna oprema

Use temperature ladders and calibrated flowmeters for heat balance; pressure taps for hydraulic losses; torque/current and cycle timing for transfers; and synchronized DC measurements for gross output and auxiliaries. Back-EMF timing is a candidate speed/spacing estimator and must be calibrated against an independent measurement.Za toplotno bilanco uporabi temperaturne lestve in umerjene merilnike pretoka; tlačne odvzeme za hidravlične izgube; navor/tok in čase za prehode; sinhronizirane DC-meritve za bruto izhod in lastno rabo. Časovni vzorec inducirane napetosti je kandidat za oceno hitrosti in razmikov ter zahteva neodvisno umeritev.

IDLE → PREHEAT / PRIME → RAMP → RUN ↔ DE-RATE → STOP; fault → LATCH → controlled recovery

Spacing control, flow control and a thermal-recovery guard should expose their own electrical costs. Log joules per transfer, carry-over, Δp transients, timing jitter, jams, heat, DC and sensor uncertainty. Distinguish capsule spacing time from stroke time; distinguish coil occupancy from productive cycle-time fraction.Krmiljenje razmikov, pretoka in toplotnega vračanja mora razkriti tudi lastno električno porabo. Beleži joule na prehod, prenos tekočine, tlačne prehode, časovno razpršenost, zastoje, toploto, DC in negotovost senzorjev. Loči čas razmika med kapsulami od časa giba; zasedenost tuljav od časovnega deleža delovnega cikla.

Test protocols and decision gatesPreizkusni postopki in razvojni pragovi

Test slicePreizkusni izsek	Decisive measurementOdločilna meritev	Advance when…Napredovanje, ko…
Capsule inversionObrat vzgona kapsule	External V(T,p), bath density, loaded force and hysteresis.Zunanji V(T,p), gostota kopeli, sila pod obremenitvijo in histereza.	Both force signs repeat with sufficient margin.Oba predznaka sile sta ponovljiva z zadostno rezervo.
Crossover / balanced lockPrehod / izravnana zapora	J/transfer, carry-over, leakage, timing and jam recovery.J/prehod, prenos tekočine, puščanje, časi in odprava zastojev.	Transfer cost stays below the measured available cycle-work budget.Energija prehodov ostane pod izmerjenim razpoložljivim delom cikla.
RecuperatorRekuperator	ε, pressure drop, flow balance and spatial T-profile.ε, tlačni padec, ravnotežje pretokov in prostorski temperaturni profil.	Recovery helps net work and preserves thermal inversion.Vračanje izboljša neto delo in ohrani toplotni obrat vzgona.
Thermal sliceToplotni izsek	Calorimetry + gross DC + all auxiliaries; steady state.Kalorimetrija + bruto DC + vsa lastna raba; ustaljeno stanje.	Positive net output exceeds combined uncertainty and repeats.Pozitivni neto izhod preseže skupno negotovost in je ponovljiv.

Historical pilot figures — ε ≥ 0.90, ηnet = 4–8%, duty ≥ 0.85, availability ≥ 99% over 30 days and auxiliaries ≤ 100 W — document earlier aspirations. They are unverified. In particular, the 4–8% and prototype power figures require a new physical derivation before use as planning assumptions.Zgodovinske pilotne številke — ε ≥ 0,90, ηnet = 4–8 %, delovni delež ≥ 0,85, razpoložljivost ≥ 99 % v 30 dneh in lastna raba ≤ 100 W — ohranjajo zgodnje zamisli. Niso potrjene. Zlasti 4–8 % in napovedi moči prototipov potrebujejo novo fizikalno izpeljavo pred uporabo pri načrtovanju.

Safety and engineering envelopeVarnost in inženirske omejitve

The papers outline over-temperature and overpressure protection, secondary containment, electrical isolation, guarded moving parts, E-stop/STO, fluid compatibility and controlled service procedures. These are design requirements; no compliance certification is established by the reviewed sources.Članki opisujejo zaščito pred previsoko temperaturo in tlakom, sekundarno zadrževanje tekočin, električno izolacijo, zaščito gibljivih delov, izklop v sili/STO, združljivost medijev in nadzorovano vzdrževanje. To so projektne zahteve; pregledani viri ne dokazujejo certificirane skladnosti.

The sketch is not a pressure-vessel or electrical construction plan. The early papers contain differing test-pressure factors; select the applicable code and engineered test plan before a real build. Materials and operating limits must come from qualified component data and the actual duty cycle.Skica ni načrt za tlačno posodo ali električno izvedbo. Zgodnji članki vsebujejo različne faktorje preizkusnega tlaka; pred izdelavo je treba določiti veljavni predpis in strokovni preizkusni načrt. Materiali in meje delovanja morajo izhajati iz potrjenih podatkov sestavnih delov in dejanskega cikla.

Economics: assumptions before forecastsEkonomika: predpostavke pred napovedmi

Economics becomes meaningful after net output, uptime, service burden and heat/sink costs are measured. The archived FOAK range of €40–80k/kWₑ and NOAK target of €10–15k/kWₑ are historical scenarios, not supplier quotations. Early payback claims are not reproduced as validated returns.Ekonomika dobi pomen po meritvah neto izhoda, razpoložljivosti, vzdrževanja ter stroškov vira in ponora. Arhivirani razpon FOAK 40–80 tisoč €/kWₑ in cilj NOAK 10–15 tisoč €/kWₑ sta zgodovinska scenarija, ne ponudbi dobaviteljev. Zgodnje trditve o vračilni dobi niso ponovljene kot potrjeni donosi.

E_year = P_net,nom · CF · 8760; LCOE = (CRF · CAPEX + annual O&M) / E_year

For illustration only: 1 kW net at 99% operation yields 8,672 kWh/year. At €0.20/kWh, revenue is €1,734/year before service and heat/sink costs. At €40k CAPEX/kW, even zero-O&M simple payback is about 23.1 years. The prior 12–18-year statement cannot cover that whole cost range on electricity alone.Samo za ponazoritev: 1 kW neto pri 99-odstotnem obratovanju da 8.672 kWh/leto. Pri 0,20 €/kWh je prihodek 1.734 €/leto pred vzdrževanjem ter stroški vira in ponora. Pri CAPEX 40 tisoč €/kW je celo brez vzdrževanja preprosta vračilna doba okoli 23,1 leta. Prejšnja navedba 12–18 let zato ne more pokriti celotnega cenovnega razpona samo s prodajo elektrike.

Comparators and related branchesPrimerjave in sorodne veje

The useful comparison is at the same source/sink temperatures, heat availability, installed scope and service assumptions. Include small ORC, TEG, suitable Stirling or thermoacoustic systems, direct heat use and, for a solar site, PV/PV-T. No current vendor ranking is asserted here.Uporabna primerjava zahteva enake temperature vira in ponora, razpoložljivost toplote, obseg namestitve in predpostavke vzdrževanja. Vključi male ORC, TEG, ustrezne Stirlingove ali termoakustične sisteme, neposredno rabo toplote ter pri soncu PV/PV-T. Tu ni podana aktualna lestvica ponudnikov.

DGTE’s proposed distinction is an ordered capsule loop with two induction strokes and a recuperative wall. Its maintenance, availability, cost and efficiency advantages remain questions for experiments. HTH uses a measured water-flow/head resource; MGHB uses incoming waves. Static depth alone must not be credited as independent net energy.Predlagana posebnost DGTE je urejena zanka kapsul z dvema indukcijskima giboma in rekuperacijsko steno. Prednosti pri vzdrževanju, razpoložljivosti, strošku in izkoristku ostajajo vprašanja za poskuse. HTH uporablja izmerjeni vodni tok oziroma padec; MGHB vpadno valovanje. Statične globine same ne smemo šteti kot neodvisen neto vir energije.

For a DGTE–HTH hybrid, measure each parent and the combined system separately. Count pneumatic assist as an input; retain the hybrid only if its measured value survives integration losses and complexity.Pri hibridu DGTE–HTH ločeno izmeri oba samostojna sistema in njuno kombinacijo. Pnevmatsko pomoč štej kot vhod; hibrid ohrani, če njegova izmerjena vrednost preživi integracijske izgube in zahtevnost.

Prototype roadmapRazvojna pot prototipov

The historical C→A→B roadmap is retained as lineage. The R2 development order is now S0 actuator characterization →S1 direct/pulse comparison →S2 useful event, followed by separate S3-P or S3-V gates. Original crossover/lock/slice rigs remain relevant only if that architecture is selected.Zgodovinska pot C→A→B ostaja razvojna sled. R2 zdaj daje prednost S0 karakterizaciji aktuatorja →S1 primerjavi neposrednega/impulznega prenosa →S2 uporabnemu dogodku, nato ločenima pragoma S3-P ali S3-V. Izvirni preizkusi prehodov/zapor/izseka ostanejo relevantni za izbrano prvotno arhitekturo.

Current prototype routeAktualna pot prototipa ↗

Contributions and provenancePrispevki in izvor

Concept, direction and original architecture: Bojan Dobrečevič. The human seed “capsules don’t traverse the exchanger; fluid does” led to the co-axial recuperative baseline. GPT-o5 elaborated it; ChatGPT 5 Thinking developed synthesis, models and test framing; Claude, Gemini and DeepSeek contributed reviews and refinements.Koncept, usmeritev in izvirna arhitektura: Bojan Dobrečevič. Človeško seme »kapsule ne potujejo skozi izmenjevalnik; potuje tekočina« je vodilo do koaksialne rekuperacijske osnove. GPT-o5 jo je razvil; ChatGPT 5 Thinking je pripravljal sintezo, modele in preizkusne okvire; Claude, Gemini in DeepSeek so prispevali preglede in dopolnitve.

Contribution percentages differ between the existing page and Appendix G. This revision preserves contributor roles without converting conflicting editorial estimates into a definitive allocation. Multi-model agreement is review history, not independent experimental replication.Odstotki prispevkov se med dosedanjo stranjo in dodatkom G razlikujejo. Ta prenova ohranja vloge sodelujočih, spornih uredniških ocen pa ne spreminja v dokončno razdelitev. Soglasje modelov je zgodovina pregledov, ne neodvisna eksperimentalna ponovitev.

Design lineage: dry-porch regeneration → co-axial recuperation → explicit pressure/transfer accounting → v0.6b analytical triage → v0.7a bench planning. The 2026 visual revision adds explanatory drawings, corrects arithmetic and labels evidence limits; it does not report a new hardware result.Razvoj: regeneracija s suhim prehodom → koaksialna rekuperacija → izrecna bilanca tlaka in prehodov → analitično razvrščanje v0.6b → načrtovanje poskusov v0.7a. Vizualna prenova 2026 doda pojasnjevalne risbe, popravi aritmetiko in označi meje dokazov; ne poroča o novem fizičnem rezultatu.

RHP R2 development, 19 October 2026: BD × AI Lab compared stationary pressure, pulse transmission, vapor buoyancy and coupled gas paths. The publication adds that development layer and its reproducible model equations; it reports no new hardware test.Razvoj RHP R2, 19. oktober 2026: BD × AI Lab je primerjal stacionarni tlak, impulzni prenos, parni vzgon in sklopljene plinske poti. Objava doda to razvojno plast in ponovljive enačbe; ne poroča o novem fizičnem preizkusu.

03 / CLAUDE · INDEPENDENT REVIEW R1 · 19 OCT 2026

DGTE-MV. A different working body.DGTE-MV. Drugačno delovno telo.

BD’s two-column loop, a compliant vapor bag and a matched subatmospheric top pressure.BD-jeva dvostebrna zanka, podajna parna vrečka in ujeman podtlačni vrh.

Claude’s own proposal and assessment. Claude was free to reject either earlier design and propose his own. He retains BD’s spatial separation of hot ascent and cold descent, borrows GPT-VS’s rope take-off, replaces the solid–liquid PCM with a vapor working fluid, and moves the generator outside the cycling body. The drawings below interpret his R1 proposal; they are conceptual, not a resolved construction design.Claudov lastni predlog in presoja. Claude je lahko zavrnil katerokoli prejšnjo zasnovo in predlagal svojo. Ohranil je BD-jevo prostorsko ločitev toplega dviga in hladnega spusta, prevzel vrvni odvzem GPT-VS, trdno-tekoči PCM zamenjal s parnim medijem ter generator prestavil iz cikliranega telesa. Spodnji skici povzemata njegov predlog R1; sta konceptualni, ne dokončan gradbeni načrt.

Claude · DGTE-MV: separated hot and cold legs, expanding vapor bags, rope loop, subatmospheric headspace and dry external generator.Claude · DGTE-MV: ločeni topla in hladna pot, raztezne parne vrečke, vrvna zanka, podtlačni vrh in suh zunanji generator. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

Claude · DGTE-MV: separated hot and cold legs, expanding vapor bags, rope loop, subatmospheric headspace and dry external generator.Claude · DGTE-MV: ločeni topla in hladna pot, raztezne parne vrečke, vrvna zanka, podtlačni vrh in suh zunanji generator. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

BD → MV

Retain the architecture.Ohrani arhitekturo.

Hot and cold reservoirs stay in place while a sealed body travels. The original compliant bladder and degassing remain useful ideas.Topli in hladni rezervoar mirujeta, zaprto telo pa potuje. Izvirni podajni mehur in razplinjenje ostaneta uporabni zamisli.

GPT → MV

Retain the rope take-off.Ohrani vrvni odvzem.

A rope or belt transfers work to an external generator. Avoid carrying and thermally cycling a heavy magnet in each bag.Vrv ali jermen prenaša delo na zunanji generator. Vsaka vrečka tako ne nosi in toplotno ciklira težkega magneta.

CLAUDE → MV

Match fluid and pressure.Ujemi medij in tlak.

Low absolute top pressure lets the hydrostatic pressure swing access a wider saturation-temperature range. A thin flexible bag replaces the small melt expansion.Nizek absolutni tlak na vrhu omogoči, da hidrostatični zamah zajame širši pas temperature nasičenja. Tanka podajna vrečka nadomesti majhen talilni raztezek.

CLAUDE / CLOSED CYCLEZAPRT CIKEL

Follow one bag through the loop.Sledi eni vrečki skozi zanko.

Claude · Four model states: boil at the bottom, expand during hot ascent, condense at the top, return as liquid.Claude · Štiri modelna stanja: vrenje na dnu, raztezanje med toplim dvigom, kondenzacija na vrhu, tekoči povratek. Tap to enlargeKlikni za povečavo ↗

p_bottom = p_top + ρ_bath gH
T_sat(p_top) = T_cold + δ_cold
T_sat(p_bottom) ≤ T_hot − δ_hot

Claude’s matching rule · δ = 5 K in the examples. Pressures below are absolute.Claudovo ujemalno pravilo · δ = 5 K v primerih. Spodaj so absolutni tlaki.

CLAUDE / COOLPROP 8.0.0 · HEOS

Ideal cycle results, with conditions.Idealni rezultati cikla s pogoji.

Baths / height / bath densityKopeli / višina / gostota kopeli	Working fluidDelovni medij	p_top → p_bottom / kPa	Work / heatDelo / toplota	Ideal efficiencyIdealni izkoristek
90/25 °C · 3 m · 850 kg/m³	WaterVoda	4.25 → 29.26	56.63 J / 506.59 J	11.18%
60/25 °C · 3 m · 850 kg/m³	EthanolEtanol	10.47 → 35.48	43.57 J / 625.97 J	6.96%
60/25 °C · 4 m · 1000 kg/m³	MethanolMetanol	21.91 → 61.15	63.54 J / 961.63 J	6.61%

Basis: 1 L of hot vapor at the bottom, ideal isothermal hot ascent and liquid return. For water: 0.175 g, 1 → 6.92 L, Carnot 17.90%. These are mechanical cycle efficiencies before the envelope, rope, transfer, friction, generator, pumps and control loads.Osnova: 1 L vroče pare na dnu, idealni izotermni topli dvig in tekoči povratek. Za vodo: 0,175 g, 1 → 6,92 L, Carnot 17,90 %. To so mehanski izkoristki cikla pred ovojem, vrvjo, prehodi, trenjem, generatorjem, črpalkami in krmiljenjem.

GPT reproduced Claude’s supplied results and independently checked the principal pressure integrals. This verifies the ideal numerical model under its assumptions; it does not validate a complete machine or the proposed bath hydraulics.GPT je ponovil Claudove priložene rezultate in neodvisno preveril glavne tlačne integrale. To preveri idealni numerični model ob njegovih predpostavkah; ne potrjuje celotne naprave ali predlagane hidravlike kopeli.

CLAUDE / WHAT CAN CHANGE THE RESULTKAJ LAHKO SPREMENI REZULTAT

The bag and the baths decide.Odločata vrečka in kopeli.

Envelope heatToplota ovoja

Water case: adding Claude’s 50 µm envelope heat estimate reduces ideal W/Q from 11.18% to 4.09%; a 12 µm envelope gives 7.89%. Those are heat-budget scenarios, before other losses. A 30 g cycling magnet makes the budget worse.Primer z vodo: Claudova ocena toplote 50 µm ovoja zniža idealni W/Q z 11,18 % na 4,09 %; 12 µm ovoj da 7,89 %. To sta scenarija toplotnega proračuna pred drugimi izgubami. Cikliran magnet mase 30 g proračun še poslabša.

Modest power densitySkromna gostota moči

Claude’s 0.25 m × 3 m hot column, 30% maximum bag-volume inventory and assumed 40–120 s cycle imply about 9–3 W mechanical before losses. Cycle time and heat transfer are unmeasured; this is not a kW forecast.Claudov topli stolpec 0,25 m × 3 m, 30 % zaloge največjega volumna vrečk in privzet cikel 40–120 s pomenijo približno 9–3 W mehansko pred izgubami. Čas cikla in prenos toplote nista izmerjena; to ni napoved kW.

Hydraulics and lifetimeHidravlika in življenjska doba

Open questions: temperature-dependent bath density, unequal hydrostatic heads, mixing through the bottom crossover, condensation time, noncondensable gas, envelope fatigue, rope forces and pressure maintenance. The schematic leaves these interfaces explicit.Odprto: temperaturna odvisnost gostote kopeli, različna hidrostatična tlaka, mešanje skozi spodnji prehod, čas kondenzacije, nekondenzabilni plini, utrujanje ovoja, sile vrvi in vzdrževanje tlaka. Shema te vmesnike izrecno označuje.

CLAUDE / INDEPENDENT ASSESSMENTNEODVISNA PRESOJA

His assessment of all three directions.Njegova presoja vseh treh smeri.

BD: architecture retained, working body challenged.BD: arhitekturo ohrani, delovno telo postavi pod vprašaj.

For a simple single-expansion/single-contraction buoyancy loop in a constant-density bath, W ≤ ρgH ΔV. Claude’s nominal solid–liquid PCM case (850 kg/m³ bath, H=3 m, Δv=0.11/880 m³/kg, q=250 kJ/kg) gives W/Q ≤ 1.25×10⁻⁵, or 0.00125%. This conditional model is not a universal limit on every PCM engine. The original 4–8% target is not supported for this modeled buoyancy cycle.Za preprosto vzgonsko zanko z enim raztezanjem in enim krčenjem v kopeli stalne gostote velja W ≤ ρgH ΔV. Claudov nazivni trdno-tekoči primer PCM (kopel 850 kg/m³, H=3 m, Δv=0,11/880 m³/kg, q=250 kJ/kg) da W/Q ≤ 1,25×10⁻⁵ oziroma 0,00125 %. Ta pogojni model ni univerzalna meja vseh motorjev s PCM. Prvotni cilj 4–8 % za tako modeliran vzgonski cikel ni podprt.

Claude also questions the direct hot–cold recuperator wall: with separately maintained baths it conducts heat toward the sink. MV instead calls for an insulating divider and proposes recovery of the cycling envelope heat at the transfers. Whether those transfers can recover useful heat while keeping both baths separated remains open.Claude postavi pod vprašaj tudi neposredno rekuperacijsko steno med toplim in hladnim: pri ločeno vzdrževanih kopelih prevaja toploto proti ponoru. MV zato predlaga izolacijsko pregrado in vračanje toplote cikliranega ovoja na prehodih. Ali lahko prehoda koristno vračata toploto in hkrati ohranjata ločenost kopeli, ostaja odprto.

GPT: P/L for events; revise the vapor path.GPT: P/L za dogodke; parno pot izboljšaj.

Claude retains P/L as the leading first candidate for intermittent mJ–J tasks. For continuous heat-engine research he prefers MV over the single-column VS and stationary VP. He sees the original two-leg separation and the external rope drive as useful parts to combine. He would retire the original small-expansion PCM loop as a power engine and retain it as a teaching demonstrator; that is his research judgment, not an experimental verdict.Claude ohrani P/L kot vodilnega prvega kandidata za občasne naloge mJ–J. Za raziskovanje trajnega toplotnega motorja daje MV prednost pred enostebrnim VS in stacionarnim VP. Izvirno ločitev dveh poti in zunanji vrvni pogon vidi kot uporabna dela za povezavo. Izvirno zanko PCM z majhnim raztezkom bi opustil kot električni motor in ohranil kot učni demonstrator; to je njegova raziskovalna presoja, ne eksperimentalna razsodba.

MV: his preferred research direction, still untested.MV: njegova prednostna raziskovalna smer, še brez poskusa.

His next step is S0-MV: characterize one bag’s complete p–V–T response, envelope heat and noncondensable-gas drift; then a two-leg force measurement without a generator. GPT’s qualification: an externally controlled-pressure test also exchanges work with its pressure source. It cannot establish net heat-engine output without accounting for that work and restoring the pressure reservoirs. Any apparatus must be suitable for the actual temperature, fluid and vacuum conditions.Njegov naslednji korak je S0-MV: izmeri celoten odziv p–V–T ene vrečke, toploto ovoja in rast nekondenzabilnih plinov; nato silo v dvostebrni zanki brez generatorja. GPT-jeva dopolnitev: preizkus z zunanjim krmiljenjem tlaka izmenjuje delo tudi s tlačnim virom. Neto izhoda toplotnega motorja ne potrdi brez upoštevanja tega dela in obnove tlačnih rezervoarjev. Oprema mora ustrezati dejanski temperaturi, mediju in podtlaku.

Editorial clarifications after the review. Claude’s objection to a 12.5% expansion at 11% PCM expansion mixes two illustrative materials: GPT’s 12.5% case used RT82, while Claude’s 11% case used RT64HC. Capsule overhead and external displacement remain open in either case. The counterflow NTU correction was already present in the previous GPT page: at C_r=1, ε=NTU/(1+NTU), so NTU=2.3 gives about 0.697 and ε=0.90 requires NTU=9.Uredniški pojasnili po presoji. Claudov ugovor 12,5-odstotnemu raztezku pri 11-odstotnem raztezku PCM združuje dva ponazoritvena materiala: GPT-jev primer 12,5 % je uporabljal RT82, Claudov primer 11 % pa RT64HC. Masa ovoja in zunanji izpodriv v obeh primerih ostajata odprta. Popravek protitočnega NTU je bil že na prejšnji GPT-jevi strani: pri C_r=1 velja ε=NTU/(1+NTU), zato NTU=2,3 da približno 0,697, ε=0,90 pa zahteva NTU=9.

20 OCT 2026 / RHP · GPT R1 × CLAUDE C1

Two routes.
Decisive evidence next.Dve poti.
Naslednji korak je odločilni dokaz.

A synthesis of both all-model reviews. The objective remains useful net electricity at an acceptable whole installed cost.Sinteza obeh pregledov vseh modelov. Cilj ostaja uporabna neto elektrika po sprejemljivi celotni ceni.

A / VP → H2 · GPT / CLAUDE

Phase pressure → liquid piston.Fazni tlak → tekočinski bat.

Paired stationary phase chambers displace liquid through a hydraulic take-off and generator. GPT R1 develops H2; Claude C1 separately proposes a similar VP × VL2 bridge. It retains BD’s thermal-loop seed while changing the architecture. Continuous bubble slip is replaced by valves, seals, return work and thermally cycled walls.Par stacionarnih faznih komor izpodriva tekočino skozi hidravlični odvzem in generator. GPT R1 razvije H2; Claude C1 ločeno predlaga podoben most VP × VL2. Ohrani BD-jevo termično seme zanke, spremeni pa arhitekturo. Namesto neprekinjenega zdrsa mehurjev je treba obvladati ventile, tesnila, povratno delo in termično ciklirane stene.

Next discriminator:Odločilna preverba: loaded p–V loop, complete heat per cycle, condensation/reset and attainable frequency.obremenjena p–V zanka, celotna toplota na cikel, kondenzacija in reset ter dosegljiva frekvenca.

B / VL2 · BD “0” → CLAUDE

Phase lift → liquid turbine.Dvofazni dvig → tekočinska turbina.

Vapour lifts carrier liquid; separation and condensation close the working-fluid loop. The turbine uses the remaining return pressure. Height, slip, boiling, carrier cooling and the return circuit must all fit the same physical state. Existing height may reduce civil cost; pipes, pressure equipment and installation still cost money.Para dviguje nosilno tekočino; ločevanje in kondenzacija skleneta krog delovnega medija. Turbina izrabi preostali povratni tlak. Višina, zdrs, vrenje, ohlajanje nosilca in povratek morajo pripadati istemu fizikalnemu stanju. Obstoječa višina lahko zniža gradbeni strošek; cevi, tlačna oprema in vgradnja ostanejo strošek.

Next discriminator:Odločilna preverba: coupled pressure/temperature/phase-flow balance, then a calibrated lift and thermal test.skupna bilanca tlaka, temperature in faznih tokov, nato umerjen hidravlični in termični poskus.

Comparable reference points.Primerljive referenčne točke.

GPT R1: 1 MW captured heat; S60: 60→50 °C, S90: 90→70 °C; cold water 25→30 °C; minimum external approach 5 K plus an extra internal allowance of 1 K at each end. Working-body reference temperatures are 44/36 °C and 64/36 °C. Claude C1 mainly uses 45/35 and 65/35 °C; those results are a separate sensitivity, not the same interval.GPT R1: 1 MW zajete toplote; S60: 60→50 °C, S90: 90→70 °C; hladna voda 25→30 °C; najmanjši zunanji odmik 5 K in dodaten notranji odmik 1 K na vsaki strani. Referenčni temperaturi delovnega telesa sta 44/36 °C in 64/36 °C. Claude C1 večinoma uporablja 45/35 in 65/35 °C; ti rezultati so ločena občutljivost, ne isti interval.

Conditional net electricity, kW — model outputs, not measured machines or commercial guaranteesPogojna neto elektrika, kW — rezultati modelov, ne merjenih naprav ali komercialnih jamstev
Reference / scopeReferenca / obseg	S60-F	S90-F
Pure-fluid Rankine, assumed expander efficiency 0.70Rankine s čistim medijem, predpostavljen izkoristek ekspanderja 0,70	10.79	43.71
VL2, selected points passing the necessary carrier heat-budget screenVL2, izbrane točke z izpolnjenim nujnim proračunom toplote nosilca	4.80	16.30–26.32

R1233zd(E), generator 0.93 and 5 kW additional auxiliaries. Rankine also subtracts its feed-pump electricity (pump/motor efficiencies 0.70/0.90). VL2 uses Claude R4 with C₀=1.2, slip 0.25–1 m/s, K=1.5, turbine 0.85; S60 geometries 10 m × 0.8 m and 12.5 m × 1 m, S90 35 m × 1 m and 40 m × 0.6 m. Five of twelve selected points pass the necessary 1 K carrier budget, five exceed it and two have no root in the source bracket. The screen assumes one hot-carrier inlet and no distributed riser heating; it is a post-analysis necessary condition, not a full heat-transfer solution. Actual auxiliaries, dynamics and component curves remain unmeasured.R1233zd(E), generator 0,93 in dodatnih 5 kW pomožne porabe. Rankine odšteje še elektriko napajalne črpalke (izkoristka črpalke in motorja 0,70/0,90). VL2 uporablja Claude R4 s C₀=1,2, zdrsom 0,25–1 m/s, K=1,5 in turbino 0,85; geometriji S60 sta 10 m × 0,8 m in 12,5 m × 1 m, S90 pa 35 m × 1 m in 40 m × 0,6 m. Pet od dvanajstih izbranih točk prestane nujni 1 K proračun nosilca, pet ga preseže, dve nimata korena v izvornem intervalu. Naknadni screen predpostavlja en topel vstop nosilca brez porazdeljenega ogrevanja dviga; ni celovita rešitev prenosa toplote. Dejanska pomožna poraba, dinamika in krivulje komponent niso izmerjene.

The liquid piston has a different bottleneck. At 64/36 °C the ideal closed VP path gives 242 J per litre of maximum working volume and 5.16% work/heat. That is energy per cycle, not W/L. At 1 MW heat, assumed 75% conversion and 5 kW auxiliaries, adding 0 → 0.1 → 1 kg of effectively cycled wall per working litre changes a no-regeneration budget from 33.7 → 24.8 → 4.7 kW. This assumes unchanged ideal work, wall heat capacity 500 J/kgK and a 28 K swing; it does not solve actual frequency, heat transfer, casing or valve losses.Tekočinski bat ima drugo nosilno omejitev. Pri 64/36 °C idealni zaprti VP obhod da 242 J na liter največjega delovnega volumna in 5,16 % delo/toplota. To je energija na cikel, ne W/L. Pri 1 MW toplote, predpostavljeni 75 % pretvorbi in 5 kW porabe dodajanje 0 → 0,1 → 1 kg efektivno ciklirane stene na delovni liter spremeni proračun brez rekuperacije s 33,7 → 24,8 → 4,7 kW. Predpostavi nespremenjeno idealno delo, toplotno kapaciteto stene 500 J/kgK in zamah 28 K; ne reši dejanske frekvence, prenosa toplote, ovoja ali izgub ventilov.

What the synthesis confirms — and where broad conclusions need narrower boundariesKaj sinteza potrjuje in kje je treba široke sklepe omejiti

PCM and the pressure law. Claude’s illustrative 10 m PCM loop gives an ideal latent-heat ratio 7.85×10⁻⁵ (0.00785%) and a phase-boundary shift of 0.026 K. This contradicts the historical 4–8% target for that small-expansion gravity loop. It does not prove every PCM pressure device impossible. Clapeyron describes an equilibrium phase boundary; ρgH describes a hydrostatic head. Neither is a universal ceiling for stationary pressure cells, a non-phase-changing gas train or NiTi/TCP. Each requires its own closed work, heat and reset balance.PCM in tlačna enačba. Claudov ponazoritveni 10-metrski PCM krog da idealno razmerje glede na latentno toploto 7,85×10⁻⁵ (0,00785 %) in premik fazne meje 0,026 K. To nasprotuje zgodovinskemu cilju 4–8 % za ta težnostni krog z majhnim raztezkom. Ne dokazuje nezmožnosti vsake PCM tlačne naprave. Clapeyron opisuje ravnovesno fazno mejo, ρgH pa hidrostatični padec. Nobena enačba ni splošna meja stacionarnih tlačnih celic, plinskega vlaka brez faznega prehoda ali NiTi/TCP. Vsak potrebuje lastno sklenjeno bilanco dela, toplote in povratka.

Measured airlifts are a serious warning. The primary 2016 study reports 30–36% peak lift efficiency in a 42 mm riser at submergence ratios 0.5–0.75 [1]. A later 102 mm riser experiment also reports strong dependence on flow and geometry [2]. These are external analogues, not a validation or a scale-matched refutation of VL2. Compare useful hydraulic power with isothermal gas work at measured absolute endpoints; meter compressor electricity separately. Transferring a drift correlation is not experimental calibration. An air rig tests hydraulics; boiling, condensation, vacuum and non-condensable gases require further evidence.Merjeni airlifti so resno opozorilo. Primarna študija iz 2016 navaja največ 30–36 % izkoristka dviga v 42 mm cevi pri potopljenosti 0,5–0,75 [1]. Poznejši poskus s 102 mm cevjo prav tako pokaže močno odvisnost od toka in geometrije [2]. To sta zunanja analoga, ne validacija ali ovržba VL2 v istem merilu. Uporabno hidravlično moč primerjamo z izotermnim delom plina pri izmerjenih absolutnih končnih tlakih; elektriko kompresorja merimo posebej. Prenos korelacije zdrsa ni eksperimentalna kalibracija. Zračni rig preveri hidravliko; vrenje, kondenzacija, vakuum in nekondenzirajoči plini potrebujejo dodatne dokaze.

S60 is a difficult economic case, not a thermodynamic ban. Both the table above and Claude C1’s own lift-budget calculation retain positive conditional outputs; C1 gives about 3.4 kW at lift factor 0.36. Small real losses or a more expensive cold side can erase them. Neither profitability nor universal impossibility has been demonstrated.S60 je zahteven ekonomski primer, ne termodinamična prepoved. Tako zgornja tabela kot Claudov lastni C1 proračun dviga ohranita pozitivne pogojne izhode; C1 da približno 3,4 kW pri faktorju dviga 0,36. Majhne dejanske izgube ali dražja hladna stran jih lahko izničijo. Dokazana nista niti dobičkonosnost niti splošna nezmožnost.

ORC is an essential comparator. UJI reports 5.2% net in an operating 1.3 MW thermal example at 93→83 °C with 30 °C ambient air [3]. That is useful evidence, but different from our source and water sink. Historic small-ORC cost literature quotes roughly 1,500–2,000 USD/kW in a cited earlier analysis [4]; it is not a current matched turnkey quotation in euros. A supplier curve and complete installed quote must decide the commercial comparison.ORC je nujen primerjalnik. UJI poroča o 5,2 % neto v obratovalnem primeru z 1,3 MW toplote pri 93→83 °C in zunanjem zraku pri 30 °C [3]. To je uporaben dokaz, vendar za drug vir in ponor. Zgodovinska literatura malih ORC citira približno 1.500–2.000 USD/kW iz starejše analize [4]; to ni aktualna primerljiva celotna ponudba v evrih. Komercialno primerjavo morata odločiti dobaviteljska krivulja in celotna cena vgradnje.

Keep the volume boundary. The old 61 W/m³ belongs to a particular moving-body MV point; GPT R1 gives a different conditional 174 W shaft/m³ of hot active column with R1233zd(E), 3 m height, 30% inventory and a 40 s cycle. Two equal columns double that volume before exchangers and installation. A cost argument based on one point and an assumed oil price does not eliminate every MV/VS variant. The selected water-vapour/flash and volatile-capsule ideas also remain separate candidates with vacuum, heat-transfer and lifetime questions.Ohrani mejo volumna. Starih 61 W/m³ pripada določeni točki gibljivega telesa MV; GPT R1 da drug pogojni primer 174 W na gredi/m³ aktivnega vročega stolpca z R1233zd(E), višino 3 m, zasedenostjo 30 % in ciklom 40 s. Dva enaka stolpca podvojita ta volumen še pred izmenjevalniki in vgradnjo. Stroškovni argument iz ene točke in predpostavljene cene olja ne izloči vseh različic MV/VS. Vodna para oziroma flash in hlapne kapsule prav tako ostanejo ločeni kandidati z vprašanji vakuuma, prenosa toplote in življenjske dobe.

A lift threshold must belong to a price.Prag dviga mora pripadati ceni.

Under the earlier stated economic scenario, NPV=0 allows €6,538 per net kW. With Claude C1’s illustrative S90 gas-work budget of 71.3 kW, turbine/generator 0.85/0.93 and 5 kW auxiliaries, a €100k whole installation needs lift factor 0.36; €170k needs 0.55; €200k needs 0.63. These are inverse requirements, not cost estimates. A universal “below 0.45, stop” rule is unsupported; failure to find a matching paper is not a measured limit.Pri prej navedenem ekonomskem scenariju NPV=0 dopušča 6.538 €/neto kW. Ob Claudovem ponazoritvenem C1 proračunu plinskega dela S90 71,3 kW, turbini/generatorju 0,85/0,93 in 5 kW porabe potrebuje celotna vgradnja za 100 tisoč € faktor dviga 0,36; za 170 tisoč € 0,55; za 200 tisoč € 0,63. To so izpeljane zahteve, ne ocene cen. Splošno pravilo »pod 0,45 ustavi« ni utemeljeno; neuspešno iskanje primerljivega članka ni izmerjena meja.

Pumping is a conditional alternative use. C1’s duty of 2,678 m³/h at 5.45 m corresponds to 39.4 kW hydraulic power: about 26.1 kW net via the assumed turbine, or 51.2 kW of avoided electric pumping with a 70% pump and the same 5 kW auxiliaries. They cannot be added, and an exported liquid flow needs its own closed mass/heat/pressure balance. Sixteen-hour storage at that shallow head needs about 36,000 m³ before discharge auxiliaries, or 43,000 m³ including an assumed 5 kW. These niches do not replace BD’s electrical objective.Črpanje je pogojna alternativna uporaba. Claudova dolžnost 2.678 m³/h pri 5,45 m pomeni 39,4 kW hidravlične moči: približno 26,1 kW neto skozi predpostavljeno turbino ali 51,2 kW izognjene elektrike pri 70 % črpalki in istih 5 kW pomožne porabe. Vrednosti se ne seštevata; izvoženi tekočinski tok potrebuje lastno sklenjeno masno, toplotno in tlačno bilanco. Šestnajsturno shranjevanje pri tem plitvem padcu potrebuje približno 36.000 m³ pred porabniki ob praznjenju oziroma 43.000 m³ ob dodatnih predpostavljenih 5 kW. Ti niši ne nadomestita BD-jevega električnega cilja.

Retained research family: BD original and water–air “0”; GPT P/L, VS, VP and GC; Claude MV and VL2; NiTi/TCP; stationary PCM pressure banks H1, liquid-piston bridge H2 and NIFTE. Rankine/ORC and direct heat are comparators. Rank refers to the next useful evidence, not a proof of success or an author preference.Ohranjena raziskovalna družina: BD-jev izvirnik in voda–zrak »0«; GPT P/L, VS, VP in GC; Claude MV in VL2; NiTi/TCP; stacionarne PCM tlačne banke H1, tekočinski bat H2 in NIFTE. Rankine/ORC in neposredna toplota sta primerjalnika. Rang določa naslednji uporaben dokaz, ne potrditve uspeha ali prednosti avtorja.

Sources, reproducibility and authorshipViri, ponovljivost in avtorstvo

Written by GPT after reading the full GPT R1 and Claude C1 reports and the supplied C1 evidence. Claude’s three separate reviews use the same provider; GPT’s numerical verifier shares CoolProp. Agreement is not independent physical replication. C1’s stacked-loss 9/14 kW scenarios remain reported sensitivities: their detailed adversarial scripts were not in the supplied package. The new synthesis audit passes 30 arithmetic/provenance checks; the earlier GPT R1 has 191 builder and 36 separate numerical checks. None measures an engine. No new 0–100 scores are adopted. Original author contributions and earlier evidence below are preserved.Napisal GPT po branju celotnih poročil GPT R1 in Claude C1 ter prejetih dokazil C1. Claudovi trije ločeni pregledi uporabljajo istega ponudnika; GPT-jev numerični preverjevalnik deli CoolProp. Ujemanje ni neodvisna fizikalna ponovitev. C1 scenarija z zloženimi izgubami 9/14 kW ostaneta poročani občutljivosti: podrobnih napadalčevih skript ni bilo v prejetem paketu. Novi audit sinteze opravi 30 računskih in provenienčnih kontrol; prejšnji GPT R1 ima 191 graditeljskih in 36 ločenih numeričnih kontrol. Nobena ne meri motorja. Nove ocene 0–100 niso sprejete. Izvirni avtorski prispevki in prejšnji dokazi spodaj so ohranjeni.

Alasadi & Habeeb (2016), air-injection angle / airlift · geometry, method and conclusions consulted.pregledani geometrija, metoda in zaključki.
Enany et al. (2021), experimental airlift · experimental text, efficiency definition and Fig. 5 consulted.pregledani opis poskusa, definicija izkoristka in slika 5.
Navarro-Esbrí / UJI (2023), ORC operating example · PDF page 12; different finite source and cold side.12. stran PDF; drug končni vir in hladna stran.
Tocci et al. (2017), small-ORC review · indexed primary excerpt; cited historic USD costs, not a current quotation.indeksirani primarni izsek; citirani zgodovinski USD, ne aktualna ponudba.

20 OCT 2026 / RESEARCH UPDATERAZISKOVALNA DOPOLNITEV

A testable route to net electricity.Pot do preverljive neto elektrike.

BD’s objective: useful net electricity from low-temperature waste heat at an acceptable total installed cost.BD-jev cilj: uporabna neto elektrika iz nizkotemperaturne odpadne toplote po sprejemljivi celotni ceni.

Research potential remains; device performance is unproved. Five GPT–Claude pairs produced a reproducible real-fluid model and concrete tests. GPT reproduced Claude’s VL2 R3 calculation and wrote a separate numerical verifier. Both use the same CoolProp equation of state and unvalidated flow parameters. Numerical agreement is evidence about the calculation; measured net output, lifetime and installed cost are still missing.Raziskovalni potencial ostaja; delovanje naprave še ni dokazano. Pet parov GPT–Claude je prineslo ponovljiv realnofluidni model in konkretne predloge poskusov. GPT je ponovil Claudov račun VL2 R3 in napisal ločen numerični preverjevalnik. Oba uporabljata isto enačbo stanja CoolProp in neumerjene parametre toka. Numerično ujemanje preverja račun; izmerjena neto moč, življenjska doba in celotna cena še manjkajo.

VL2: phase lift without moving capsules.VL2: dvofazni dvig brez gibljivih kapsul.

The new branch retains BD’s circulating-loop seed and conversion of supplied heat into a useful liquid head. Claude’s VL2 proposal changes the architecture: an immiscible working fluid boils into a carrier liquid, the two-phase mixture rises, vapour separates and condenses at the top, and liquid returns through a turbine. Stationary heat exchangers replace thermally cycled moving capsules. The liquid turbine and auxiliaries still have moving parts. Mist-lift and foam-lift OTEC are relevant prior art, so this is a project proposal rather than a claim of worldwide novelty.Nova veja ohranja BD-jevo seme krožne zanke in pretvorbo dovedene toplote v uporaben tekočinski padec. Claudov VL2 spremeni arhitekturo: z nosilno tekočino nemešljiv delovni medij vre, dvofazna zmes se dviga, para se na vrhu loči in kondenzira, tekočina pa se vrača skozi turbino. Stacionarni izmenjevalniki nadomestijo termično ciklirane gibljive kapsule. Tekočinska turbina in pomožni sklopi še vedno vsebujejo gibljive dele. Mist-lift in foam-lift OTEC sta sorodni predhodni izvedbi; predlog zato ni trditev o svetovni novosti.

The original smooth water–air loop requires a complete pressure-transfer and reset balance: fixed displacement alone does not supply continuous closed-cycle work. Short PCM columns, MV, the GPT pressure/pulse branches and active NiTi/TCP belts remain separate candidates. Each must close its own heat, work and return cycle; ideas about exchangers and control can be shared without double-counting energy.Izvirna gladka zanka voda–zrak zahteva celotno bilanco tlačnih prehodov in povratka: stalni izpodriv sam ne zagotavlja neprekinjenega dela v sklenjenem ciklu. Kratki PCM-stolpci, MV, GPT-jeve tlačne in impulzne veje ter aktivni jermeni NiTi/TCP ostajajo ločeni kandidati. Vsak mora skleniti svoj toplotni in delovni cikel ter povratek; rešitve izmenjevalnikov in krmiljenja lahko delimo brez dvojnega štetja energije.

Common scenarios, explicit model boundaries.Skupna scenarija, izrecne meje modela.

These are labelled scenarios, not a selected industrial site. Each supplies 1 MW of heat. S60 cools the hot stream from 60 to 50 °C; S90 from 90 to 70 °C. The finite cold stream warms from 25 to 30 °C. A 5 K minimum exchanger approach gives reference gas temperatures of 45/65 °C and condensation at 35 °C. A fixed 25 °C sink with 30 °C condensation is a separate idealised reference and is not substituted here.To sta označena scenarija, ne izbrana industrijska lokacija. Vsak dovaja 1 MW toplote. S60 hladi vroči tok s 60 na 50 °C, S90 z 90 na 70 °C. Končni hladni tok se segreje s 25 na 30 °C. Najmanjši izmenjevalni odmik 5 K določa referenčni temperaturi plina 45/65 °C in kondenzacijo pri 35 °C. Nespremenljiv ponor pri 25 °C s kondenzacijo pri 30 °C je ločena idealizirana referenca.

VL2 conditional electrical outputs — simulations, not measurementsPogojna električna moč VL2 — simulacije, ne meritve
Model / conditionModel / pogoj	S60-F	S90-F
Claude R3, reproduced by GPT; gross → netClaude R3, ponovil GPT; bruto → neto	15.135 → 10.135 kW	35.321 → 30.321 kW
R3 riser height × internal diameterR3: višina dviga × notranji premer	10 m × 0.8 m	40 m × 0.6 m
GPT sensitivity: 1 K extra contact allowance, 1 kPa extra internal loss; gross → netGPT: dodatni odmik stika 1 K in notranja izguba 1 kPa; bruto → neto	12.193 → 7.193 kW	32.985 → 27.985 kW
Same added terms, slip velocity 0.25–1 m/s; netIsti dodatni členi, hitrost zdrsa 0,25–1 m/s; neto	3.47–7.19 kW	18.00–27.99 kW
2 K / 5 kPa sensitivity, slip 0.25 m/s; netObčutljivost 2 K / 5 kPa, zdrs 0,25 m/s; neto	3.623 kW	25.358 kW

Gross is generator output before the assumed 5 kW external auxiliary load; internal model losses are already counted. Turbine/generator efficiencies are assumed 0.85/0.93; drift parameter C₀ = 1.2. The 0.25 m/s rows retain the shown R3 geometry; other slip cases retain their corresponding R3 geometry. These are fixed-geometry sensitivities, not reoptimised maxima or statistical confidence intervals. GPT’s added terms include momentum acceleration, local water mass and condensate sensible reheating. Saturated/isothermal gas and reduced thermal closure are retained.Bruto pomeni moč generatorja pred predpostavljeno zunanjo pomožno porabo 5 kW; notranje modelne izgube so že odštete. Predpostavljena izkoristka turbine in generatorja sta 0,85/0,93; parameter toka C₀ = 1,2. Vrstice pri 0,25 m/s ohranijo prikazano geometrijo R3, drugi primeri zdrsa svojo pripadajočo geometrijo R3. To so občutljivosti pri izbrani geometriji, ne ponovno optimirane največje moči ali statistični intervali. GPT-jevi dodatni členi vključujejo pospeševanje zmesi, lokalno maso vode in senzibilno dogrevanje kondenzata. Ostaneta predpostavki nasičenega oziroma izotermnega plina in poenostavljene toplotne bilance.

The 2 m minimum turbine head in R3 is an optimisation filter. Both filtered and unfiltered views are retained: in two S90 cases, removing it selects a 30 m × 2 m riser, about 0.65–0.67 m useful head and 5.3–6.4 m³/s liquid flow. Higher simulated power at low head does not establish lower installed cost. Claude corrected the earlier description of that filter in the final exchange.Najmanjši turbinski padec 2 m je v R3 optimizacijski filter. Ohranjena sta filtrirani in nefiltrirani pogled: v dveh primerih S90 odstranitev filtra izbere dvig 30 m × 2 m, približno 0,65–0,67 m uporabnega padca in 5,3–6,4 m³/s tekočine. Večja simulirana moč pri majhnem padcu še ne dokazuje nižje celotne cene. Claude je prejšnji opis filtra v zadnji izmenjavi popravil.

Claude R4: column height and working-fluid trade-offs.Claude R4: višina stolpa in izbira delovnega medija.

A further Claude working addendum arrived after the five discussion pairs closed. R4 includes an injection momentum jump, condensate sensible heat, local-loss sensitivities and a grid of alternative geometries. GPT replayed six stated R4 geometry points and seven S90 fluid points with the same author code/EOS, and independently recalculated fourteen hydrostatic pressure floors. The full grid/Pareto optimisation was not rerun. These checks confirm selected model arithmetic, not physical validation or a proven global optimum.Po zaključku petih parov razprave je prispel še Claudov delovni dodatek. R4 vključuje skok toka gibalne količine ob vbrizgu, senzibilno toploto kondenzata, občutljivost na lokalne izgube in mrežo geometrij. GPT je z isto avtorjevo kodo in enačbo stanja ponovil šest navedenih točk R4 ter sedem točk S90 z različnimi mediji in ločeno preračunal štirinajst hidrostatičnih tlačnih mej. Celotna optimizacija mreže in Pareto ni bila ponovljena. Preverjeni so izbrani modelni računi, ne fizična veljavnost ali dokazani globalni optimum.

H_sat = (p_boil − p_top) / (ρ_l g) ; h_turbine ≈ H − H_sat − h_loss

Claude R4 applies this standard hydrostatic condition to VL2’s sealed liquid return: with fixed liquid density and the stated pressure endpoints, a positive turbine head requires H above H_sat, plus loss allowance. It is a condition for this architecture, not a universal bound for every DGTE cycle. R1233zd(E) gives 7.51 m at 45/35 °C and 29.29 m at 65/35 °C. Changing fluid changes this pressure difference, hence column height.Claude R4 uporabi ta običajni hidrostatični pogoj za zaprt tekočinski povratek VL2: pri stalni gostoti tekočine in navedenih končnih tlakih zahteva pozitiven turbinski padec višino H nad H_sat in še rezervo za izgube. To je pogoj te arhitekture, ne univerzalna meja vseh ciklov DGTE. R1233zd(E) da 7,51 m pri 45/35 °C in 29,29 m pri 65/35 °C. Sprememba medija spremeni tlačno razliko in s tem višino stolpa.

Claude R4 · S90-F · selected model pointsizbrane modelne točke
FluidMedij	H_sat [m]	H [m]	Net kWNeto kW	Water-vapour heat shareToplotni delež vodne pare
R1233zd(E)	29.3	33.3	26.1	18%
R245fa	35.0	39.0	26.1	15%
Isopentane	20.9	24.9	24.4	24%
n-Pentane	17.4	21.4	23.0	30%
R365MFC	17.0	20.0	22.0	32%
Novec649	13.4	16.4	18.1	39%
n-Hexane	8.1	11.1	9.8	70%

Claude R4 selected grid points: S90-F, 1 MW heat, gas 65 °C / condensation 35 °C, diameter 1 m, C₀ 1.2, slip 0.5 m/s, local-loss coefficient 1.5, turbine/generator efficiencies 0.85/0.93, external auxiliaries 5 kW. The 1 K contact allowance of GPT’s sensitivity is absent. Water-vapour share is the model’s heat-accounting fraction. This table is not a fluid procurement recommendation: compatibility, operating requirements, availability and full installed cost were not established.Izbrane točke Claudove mreže R4: S90-F, 1 MW toplote, plin 65 °C / kondenzacija 35 °C, premer 1 m, C₀ 1,2, zdrs 0,5 m/s, koeficient lokalnih izgub 1,5, izkoristka turbine in generatorja 0,85/0,93, zunanja pomožna poraba 5 kW. Dodatni kontaktni odmik 1 K iz GPT-jeve občutljivosti ni vključen. Delež vodne pare je modelni delež toplotne bilance. Tabela ni priporočilo za nabavo medija: združljivost, pogoji obratovanja, dobavljivost in celotna cena še niso določeni.

The injection boundary remains a qualification. GPT’s R5 pressure integral starts in an already two-phase mixture and does not separately resolve the incoming liquid’s injection jump. At the old R3 geometries, Claude R4’s boundary term is about 0.715 kPa for S60 and 0.580 kPa for S90. Adding generic internal loss does not establish a calibrated injector model. R4’s small thermodynamic closure residual checks its stated heat/work identity; it does not close all finite-contact, mixing, separator and dynamic balances. The next calculation should combine these boundary terms with a finite contact approach, without counting a loss twice.Meja vbrizga ostaja omejitev. GPT-jev tlačni integral R5 se začne v že dvofazni zmesi in ločeno ne reši skoka vstopajoče tekočine ob vbrizgu. Pri starih geometrijah R3 je Claudov robni člen R4 približno 0,715 kPa za S60 in 0,580 kPa za S90. Dodana splošna notranja izguba še ni umerjen model vbrizgalnika. Majhen ostanek termodinamične bilance R4 preveri navedeno toplotno-delovno identiteto; ne sklene vseh bilanc končnega stika, mešanja, separatorja in dinamike. Naslednji račun mora združiti te robne člene s končnim kontaktnim odmikom, brez dvojnega štetja izgube.

Claude R4 table and GPT selected checks: data and exact scopeTabela Claude R4 in izbrane kontrole GPT: podatki in točen obseg.

Flow, exchangers and space must fit the same machine.Pretoki, izmenjevalniki in prostor morajo pripadati isti napravi.

GPT 1 K / 1 kPa sensitivity at 0.25 m/s slipGPT-jeva občutljivost 1 K / 1 kPa pri zdrsu 0,25 m/s
QuantityKoličina	S60-F	S90-F
Working-fluid mass flowMasni tok delovnega medija	4.646 kg/s	3.605 kg/s
Carrier-liquid returnPovratni tok nosilne tekočine	0.4945 m³/s	0.3631 m³/s
Useful turbine headUporaben turbinski padec	3.213 m	11.838 m
Ideal minimum condensate-return heightIdealna najmanjša višina povratka kondenzata	5.33 m	22.34 m
Active riser / both vertical pipes onlyAktivni dvig / zgolj obe navpični cevi	5.03 / 10.05 m³	11.31 / 22.62 m³
Illustrative source exchanger, assumed U = 500 W/m²KPrimer površine vročega izmenjevalnika pri U = 500 W/m²K	224 m²	164 m²

A separate illustrative 980 kW condenser at 35 °C, with coolant 25→30 °C and the same assumed U, needs about 272 m² of effective transfer area. Required direct-contact UA is about 0.814/0.767 MW/K; no validated contact coefficient or interfacial area was supplied. Transfer area, active volume, whole-device volume and installation space are different quantities. The pipes-only volumes omit exchangers, separators, supports, access and civil works.Ločen primer kondenzatorja z močjo 980 kW pri 35 °C, hladilnim tokom 25→30 °C in istim predpostavljenim U zahteva približno 272 m² učinkovite površine. Potrebni UA neposrednega stika je približno 0,814/0,767 MW/K; preverjen koeficient stika ali medfazna površina še nista podana. Izmenjevalna površina, aktivni volumen, volumen celotne naprave in prostor vgradnje so različne količine. Volumna cevi ne vključujeta izmenjevalnikov, separatorjev, nosilcev, dostopa in gradbenih del.

The ≈61 W/m³ figure belongs to a particular MV active-column model: diameter 0.25 m, height 3 m, maximum 30% bag packing and a 40 s cycle, shaft power before losses. Two equal columns double that volume denominator. It is not a universal limit for pressure cycles, VL2 or all DGTE branches. Claims about “thousands of towers” need a stated geometry, operating point and volume boundary.Približno 61 W/m³ pripada določenemu modelu aktivnega stolpca MV: premer 0,25 m, višina 3 m, največ 30 % zasedenost z vrečkami in cikel 40 s, moč na gredi pred izgubami. Dva enaka stolpca podvojita imenovalec volumna. To ni univerzalna meja za tlačne cikle, VL2 ali vse veje DGTE. Trditve o »tisočih stolpov« potrebujejo določeno geometrijo, delovno točko in mejo volumna.

What installed price would be acceptable?Kakšna celotna cena bi bila sprejemljiva?

For a stated scenario of 8,000 full-load hours/year, electricity value €0.12/kWh, 15 years, 8% real discount rate and annual service/maintenance of 3% of total installed investment, the NPV = 0 ceiling is €6,538 per net kW. A five-year simple-payback ceiling is €4,174 per net kW. These are calculated budget limits, not market quotations or forecasts. Taxes, financing, heat purchase and exceptional replacements require separate inputs.Pri izrecnem scenariju 8.000 ur polne moči letno, vrednosti elektrike 0,12 €/kWh, 15 letih, realni diskontni stopnji 8 % in letnem servisu ter vzdrževanju v višini 3 % celotne investicije je meja za NPV = 0 6.538 €/neto kW. Meja za petletno enostavno vračilo je 4.174 €/neto kW. To sta izračunani proračunski meji, ne tržni ponudbi ali napovedi. Davki, financiranje, nakup toplote in izredne zamenjave potrebujejo ločene vhode.

NPV = −C + (p · h · P_net − 0.03 C) · [1 − (1 + r)⁻ⁿ] / r

The 1 K / 1 kPa slip sensitivities therefore allow roughly €22.7–47.0k total installed CAPEX for S60 and €117.7–183.0k for S90. A 25 kW net plant earns €24k/year before maintenance in this scenario; its NPV-zero investment ceiling is €163.5k. Every exchanger, fluid, column, turbine, generator, control, installation and service burden must fit the same budget. A matched ORC/positive-displacement Rankine quote and any local direct-heat value remain missing.Občutljivosti zdrsa pri 1 K / 1 kPa zato dopuščajo približno 22,7–47,0 tisoč € celotne investicije za S60 in 117,7–183,0 tisoč € za S90. Naprava z neto močjo 25 kW v tem scenariju ustvari 24 tisoč € letno pred vzdrževanjem; njena investicijska meja za NPV = 0 je 163,5 tisoč €. V isti proračun morajo soditi vsi izmenjevalniki, medij, stolpci, turbina, generator, krmiljenje, vgradnja in servis. Primerljiva ponudba ORC oziroma Rankinove naprave z volumenskim ekspanderjem in lokalna vrednost neposredne toplote še manjkata.

Priority for the next decisive evidence.Vrstni red naslednjih odločilnih preveritev.

S90 commercial reference: obtain net-output curves and a complete ORC/Rankine installed quote at the same finite hot/cold streams and availability. Existing technology is a comparator; no author’s device receives a prior advantage.Komercialna referenca S90: pridobiti krivulje neto moči in celotno ponudbo ORC/Rankine pri enakih končnih vročih in hladnih tokovih ter razpoložljivosti. Obstoječa tehnologija je primerjava; nobena naprava nima prednosti zaradi avtorja.
VL2: close carrier/contact/condensate enthalpy balances and calibrate slip, pressure loss, separator, non-condensable gas and stability. The cheapest initial discriminator is an instrumented cold airlift measuring compressor input, liquid flow and useful turbine pressure. This tests hydraulics; a subsequent thermal test must meter heat and every auxiliary.VL2: skleniti entalpijske bilance nosilne tekočine, stika in kondenzata ter umeriti zdrs, tlačne izgube, separator, nekondenzirajoče pline in stabilnost. Najcenejši začetni preizkus je instrumentirani hladni airlift z meritvijo porabe kompresorja, tekočinskega pretoka in uporabnega turbinskega tlaka. Ta preverja hidravliko; poznejši termični poskus mora izmeriti toploto in vse pomožne porabnike.
Active NiTi/TCP and existing DGTE branches: measure a complete force–length cycle and loaded electrical output at actual temperatures and rates. Material-specific W/kg is not whole-device net power. A 40 s cycle at the stated service duty implies 10.8 million cycles over 15 years. Preserve MV, pressure/pulse and PCM branches while comparing measured margins and cost.Aktivni NiTi/TCP in obstoječe veje DGTE: izmeriti celoten cikel sile in dolžine ter električno moč pod obremenitvijo pri dejanskih temperaturah in hitrostih. W/kg aktivnega materiala ni neto moč naprave. Cikel 40 s pri navedeni uporabi pomeni 10,8 milijona ciklov v 15 letih. Ohraniti MV, tlačne, impulzne in PCM-veje ter primerjati izmerjene rezerve in ceno.

Authorship and reproducibility.Avtorstvo in ponovljivost.

BD: original thermal/circulating-loop seed and DGTE. GPT: its earlier named branches, finite-source/sink scenarios, conservation/economic checks and the new independent numerical verifier. Claude: MV, VL2 and the original R3 model. The three original contributions above are preserved. This dated synthesis was written by GPT after reading Claude’s final response and report; peer exposure and shared assumptions are explicit.BD: izvirno termično seme krožne zanke in DGTE. GPT: njegove zgodnejše poimenovane veje, scenariji končnih virov in ponorov, energijske in ekonomske kontrole ter novi ločeni numerični preverjevalnik. Claude: MV, VL2 in izvirni model R3. Trije izvirni prispevki zgoraj so ohranjeni. Datirano dopolnitev je napisal GPT po branju Claudovega zaključnega odgovora in poročila; vpliv prebranega in skupne predpostavke so navedeni.

Download code, full-precision results and reproduction notesPrenesi kodo, natančne rezultate in navodila za ponovitev · Claude R3 + GPT verifier · Python 3.12.14 / CoolProp 8.0.0.
Machine-readable scenario summary and scopeStrojno berljiv povzetek scenarijev in omejitev.
CoolProp: PropsSI and saturation conventions · Zuber–Findlay, GEAP-4592 (1964) — primary report catalog/abstract consulted; full report not read. — prebran primarni kataloški zapis in povzetek; celotno poročilo ni prebrano.
Davenport & Johnson / SERI (1982), mist lift · Zener et al. (1979), foam OTEC — primary archival abstracts consulted; neither establishes VL2 performance. — prebrana primarna arhivska povzetka; nobeden ne dokazuje zmogljivosti VL2.

07 / TRACE THE CLAIMSPREVERI TRDITVE

Sources and reading routes.Viri in poti za branje.

DGTE Bench Arena — public overview of the v0.7a bench-first direction.DGTE Bench Arena — javni pregled smeri v0.7a s prednostjo preizkusov.
DGTE Main + Appendices A–J and the later Appendix K/GBD addenda — author-provided project sources. Earlier numerical targets are separated from measurements.Glavni članek DGTE + dodatki A–J in poznejši dodatek K/GBD — avtorjevi projektni viri. Zgodnji številčni cilji so ločeni od meritev.
DGTE_v06_MICRO_results_20260517_164121.zip — 18 slim campaign summaries; recomputed totals.DGTE_v06_MICRO_results_20260517_164121.zip — 18 zgoščenih povzetkov kampanj; ponovno izračunane vsote.
DGTE_v07a_MICRO_results.zip — source, JSON/CSV and six reports; 42 plans, generated 2026-05-17T18:01:44Z.DGTE_v07a_MICRO_results.zip — izvorna koda, JSON/CSV in šest poročil; 42 načrtov, nastalih 2026-05-17T18:01:44Z.
Aouane et al.: Thermogravitational cycles — a related gas/liquid balloon + magnetic-marble + coil prototype; authors report an electrical estimate around 7 µW, not a whole-system DGTE result. This supports the broad principle, not this architecture or its scaling.Aouane in sod.: Thermogravitational cycles — soroden prototip s plinsko/tekočim mehom, magnetno kroglico in tuljavo; avtorji navajajo električno oceno okoli 7 µW, ne rezultata celotnega DGTE. To podpira osnovni princip, ne te arhitekture ali njenega povečevanja.
Rubitherm RT82 datasheet, 21 January 2026 — nominal 12.5% volume expansion and 170 kJ/kg heat storage (latent + sensible, 70–85 °C); illustrative scale check only. Maximum working temperature 100 °C.Podatkovni list Rubitherm RT82, 21. januar 2026 — nazivno 12,5-odstotno raztezanje in 170 kJ/kg shranjene toplote (latentna + senzibilna, 70–85 °C); samo ponazoritev velikostnega reda. Največja delovna temperatura 100 °C.
OpenStax: Archimedes’ principle — displaced volume and buoyant force.OpenStax: Arhimedov zakon — izpodrinjeni volumen in vzgon.
Lienhard & Lienhard: A Heat Transfer Textbook — counterflow effectiveness and heat-exchanger balance.Lienhard & Lienhard: A Heat Transfer Textbook — učinkovitost protitoka in bilanca izmenjevalnika.
Original restored text: DGTE page, August 2025, preserved in the author’s source ZIP backup. The English introduction and ten chapter bodies are retained; only presentation markup changes.Obnovljeni izvirnik: stran DGTE, avgust 2025, ohranjena v avtorjevi izvorni ZIP kopiji. Angleški uvod in vsebina desetih poglavij sta ohranjena; spremenjeno je le predstavitveno označevanje.
Claude line, Open Review and Design R1, 19 October 2026: DGTE-MV proposal and CoolProp 8.0.0 HEOS model. GPT reproduction and independent principal-integral check: 20 October 2026. No hardware measurements.Claude, Open Review and Design R1, 19. oktober 2026: predlog DGTE-MV in model CoolProp 8.0.0 HEOS. GPT-jeva ponovitev in neodvisna kontrola glavnih integralov: 20. oktober 2026. Brez meritev naprave.
CoolProp 8.0.0 documentation — real-fluid thermophysical properties; these alone do not validate a device.Dokumentacija CoolProp 8.0.0 — termofizikalne lastnosti realnih fluidov; te same ne potrjujejo naprave.
Rubitherm RT64HC data sheet, 21 January 2026 — 11% nominal expansion and 250 kJ/kg heat storage. Claude’s density of 880 kg/m³ is a modeling assumption.Rubitherm RT64HC, 21. januar 2026 — 11 % nazivnega raztezka in 250 kJ/kg shranjene toplote. Claudova gostota 880 kg/m³ je modelna predpostavka.

Concept drawings: BD × AI Lab, 19 October 2026. New 3D concept illustrations were generated with AI; materials and construction details are illustrative. The capsule envelope is a proposed visual mechanism, not a selected material, validated geometry or fabrication specification.Konceptualne risbe: BD × AI Lab, 19. oktober 2026. Novi 3D konceptualni ilustraciji sta izdelani z AI; materiali in konstrukcijske podrobnosti so ponazoritveni. Ovojnica kapsule je predlagani vizualni mehanizem, ne izbrani material, potrjena geometrija ali specifikacija za izdelavo.

DGTE Advisor · SKILL.md v1.0.0DGTE Advisor · SKILL.md v1.0.0 — public guide to the new models, prototype paths and conditional energy calculations.javni pomočnik za nove modele, prototipne poti in pogojne energetske račune.
R2 primary-source mapZemljevid primarnih virov R2

DGTE

The original DGTE.Izvirni DGTE.

ABSTRACT

Povzetek

Understand the route.Then read the details.Najprej razumi pot.Nato razišči podrobnosti.

What actually changesinside the capsule?Kaj se v kapsulidejansko spremeni?

The original ten chapters.Izvirnih deset poglavij.

How It WorksKako deluje

The 12-Step Capsule Loop

Co-Axial Vessel Architecture

Key Physics

Pot kapsule v 12 korakih

Koaksialna arhitektura posode

Ključna fizika

Variants — V1 Rotary vs V2 Magnetic vs V3 Dry-PorchRazličice — V1 rotacijska, V2 magnetna, V3 suhi prehod

V2 R&D Gates (must pass before integration)

Razvojna merila V2 (obvezna pred integracijo)

Physics & ModelsFizika in modeli

Thermodynamic Model

Worked Example — V1 at 110/25 °C

Sensitivity (Tornado)

Capsule Inversion Dwell

Termodinamični model

Računski primer — V1 pri 110/25 °C

Občutljivost (tornado)

Zadrževanje za obrat vzgona kapsule

Controls & InstrumentationKrmiljenje in instrumentacija

Primary KPIs (Real-Time)

State Machine

Loop Hierarchy

Sensorless Position Tracking

Glavni kazalniki (v realnem času)

Stroj stanj

Hierarhija zank

Sledenje položaju brez tipal

Test Protocols & Decision GatesPreizkusni protokoli in merila odločanja

Safety & RegulatoryVarnost in predpisi

Governing Standards

Key Safeguards

Risk Summary

Veljavni standardi

Glavni zaščitni ukrepi

Povzetek tveganj

Economics & DeploymentEkonomika in uvedba

CAPEX Breakdown (FOAK 2–3 kWₑ Skid)

Economics by Scale

Worked Example (Site B: 110/25 °C)

Best-Fit Sources

Learning Curves

Razdelitev naložbe (prva enota FOAK 2–3 kWₑ)

Ekonomika po obsegu

Računski primer (lokacija B: 110/25 °C)

Najprimernejši viri

Krivulje učenja

Comparators — DGTE vs. AlternativesPrimerjave — DGTE in alternative

Prototype Roadmap (C → A → B)Razvoj prototipov (C → A → B)

Upgrade Path

Decision Gates

Pot nadgradnje

Merila napredovanja

Contributions & ProvenancePrispevki in izvor

Authorship

Key Design Decision

Avtorstvo

Ključna projektna odločitev

GPT’s development branches.GPT-jeve razvojne veje.

A useful first machine.A common test platform.Prva uporabna naprava.Skupna merilna platforma.

Stationary thermal coreStacionarno toplotno jedro

Slow charge, useful pulsePočasno polnjenje, uporaben impulz

Three output comparisonsTrije primerjalni izhodi

See the new module in cutaway.Poglej prerez novega modula.

Follow the stroke. Count the reset.Sledi hodu. Upoštevaj reset.

Rank paths. Keep the seed.Rangiraj poti. Ohrani seme.

Keep buoyancy.Increase the phase-change stroke.Ohranimo vzgon.Povečajmo fazni hod.

A work budget.Then a measured result.Najprej proračun dela.Nato izmerjen rezultat.

Show where the energy goes.Pokaži, kam gre energija.

A design worth testing.A result still to earn.Zasnova, vredna preizkusa.Rezultat mora slediti meritvam.

Measure one complete cycle.Then earn scale.Izmeri en celoten cikel.Nato upraviči večjo napravo.

One sealed actuatorEn zaprt aktuator

Same spring, two transmissionsIsta vzmet, dva prenosa

Understand the route.
Then read the details.Najprej razumi pot.
Nato razišči podrobnosti.

What actually changes
inside the capsule?Kaj se v kapsuli
dejansko spremeni?

A useful first machine.
A common test platform.Prva uporabna naprava.
Skupna merilna platforma.

Keep buoyancy.
Increase the phase-change stroke.Ohranimo vzgon.
Povečajmo fazni hod.

A work budget.
Then a measured result.Najprej proračun dela.
Nato izmerjen rezultat.

A design worth testing.
A result still to earn.Zasnova, vredna preizkusa.
Rezultat mora slediti meritvam.

Measure one complete cycle.
Then earn scale.Izmeri en celoten cikel.
Nato upraviči večjo napravo.

Practical relatives.
A distinct DGTE test.Praktični sorodniki.
Lasten preizkus DGTE.

Two routes.
Decisive evidence next.Dve poti.
Naslednji korak je odločilni dokaz.